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固溶时间对铸态AZ91D镁合金组织与力学性能影响研究: 2024年; 镁合金在冶金过程中,其组织与力学性能受热处理的影响很大,通过控制铸态镁合金的固溶时间获得固溶态AZ91D合金,并对制得的镁合金试样进行微观组织和力学性能测试。研究结果表明:铸态基体内存在许多枝晶结构,含有许多大尺寸αMg相,晶界处形成了大量的网型β相;增加固溶时间后,形成了尺寸更大的晶粒,从而降低了材料力学强度;经过固溶处理后AZ91D合金硬度降低,随着固溶时间的增加,硬度进一步降低;固溶处理后AZ91D合金拉伸强度和压缩强度增大,经过6 h固溶处理获得的AZ91D合金力学强度增大了20%以上。该研究为后续的镁合金强化奠定了一定的理论基础。; 朱永焕; 关键词：AZ91D合金固溶处理力学性能

固溶时间对Ti@(Al-Si-Ti)_(p)/A356复合材料组织及力学性能的影响: 2024年; 采用粉末触变成形技术制备了原位自生心-壳结构增强A356铝基复合材料,并研究了固溶时间对Ti@(Al-Si-Ti)_(p)/A356复合材料显微其组织及力学性能的影响。结果表明,随着固溶时间增加,初生α-Al相颗粒粗化长大;共晶Si相不断溶解,晶界上残余的共晶Si粗化、球状化;Al基体、Ti心部继续反应,增强体颗粒壳层发生相转变。复合材料在545℃固溶处理1 h时,力学性能达到峰值,其抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为263.9 MPa、175.1 MPa、20%,比制备态复合材料分别提高了7.3%、21.4%和12.4%,维氏硬度也从59.3 HV提高到72.8 HV。; 张金玉陈体军; 关键词：固溶时间

固溶时间对18Ni(250)马氏体时效钢组织和性能的影响: 2024年; 采用光学显微镜、扫描电镜、电子背散射衍射(EBSD)技术、力学试验机和冲击试验机等研究了单次循环相变处理后固溶处理时间对18Ni(250)马氏体时效钢组织及性能的影响。结果表明,单次循环18Ni(250)马氏体时效钢在820℃固溶处理1~8 h后原始奥氏体晶粒较仅单次循环后明显细化,固溶处理1 h时晶粒最细,为14.2μm。随固溶处理时间增加,试验钢的晶粒逐渐长大,同时马氏体板条块尺寸逐渐变大,小角度晶界向大角度转化,抗拉强度和屈服强度逐渐降低,冲击吸收能量呈先增加后降低的趋势,断后伸长率变化不大,断面收缩率呈先增加后降低趋势。18Ni(250)马氏体时效钢经单次循环相变后在820℃固溶1~3 h时具有较好的强韧性匹配。; 闫昆李绍宏韩顺厉勇王春旭杨超; 关键词：循环相变晶粒取向

固溶时间对2219铝合金组织和力学性能的影响被引量：2: 2023年; 通过力学性能测试、扫描电镜(SEM)、示差扫描量热法(DSC)和XRD分析等方法,研究固溶时间对2219铝合金组织和力学性能的影响。结果表明,当固溶温度为535℃,固溶时间不超过1.5 h时,随着固溶时间的延长,基体中含Cu结晶相回溶至基体,且不发生偏聚,提高了基体的过饱和度,有利于合金力学性能的提高;当固溶时间超过2 h时,含Cu结晶相发生偏聚长大,导致合金的力学性能特别是伸长率下降。因此,当固溶温度为535℃时,该合金适宜的固溶时间为1.5 h,之后经过(175℃×18 h)时效处理后,合金的抗拉强度R_(m)、屈服强度R_(p0.2)和断后伸长率A分别为393.5 MPa、305.9 MPa和8.7%。; 王会敏李炎光吴静依; 关键词：2219铝合金固溶时间力学性能显微组织

固溶时间对Inconel 718合金叶片组织及硬度的影响: 2023年; 以选区激光熔化成型Inconel 718合金叶片为研究对象,利用扫描电子显微镜和显微硬度计对沉积态及热处理态叶片模型进行微观组织和硬度分析。分析结果表明:沉积态叶片主要由不规则晶粒组成,晶粒内部均为胞状亚结构,胞状亚结构的胞壁处富含Nb、Mo元素,合金硬度约为HV300;沉积态叶片经1065℃/2 h/FC热处理后,晶界清晰可见,晶粒内部的胞状亚结构基本消失,合金硬度上升至HV435;进一步延长热处理时间(4 h)后,晶粒内部出现退火孪晶界,合金硬度值略有降低,约为HV415。; 郭宇豪赵学平白朴存

固溶时间对UNS N10276焊管组织和性能的影响: 2022年; 以冷轧态带卷,经TIG焊制备的规格为Φ50.8 mm×1.5 mm的UNS N10276焊管为试验材料,在1150℃对其进行8~30 min的固溶处理,通过光学显微镜、电子万能试验机和显微维氏硬度计等对固溶处理后的UNS N10276焊管组织和性能进行表征。结果表明,焊管的强度和硬度随着固溶时间的增加,先下降后上升,然后再下降;焊管的晶间腐蚀速率随固溶时间的增加先减小后增加。经固溶处理15 min时,焊管组织会发生再结晶,此时焊管的强度和HV硬度最高,分别为1021 MPa和276;晶间腐蚀速率最小,为1.744 mm/a。采用1150℃,保温15 min的固溶处理工艺,可获得综合性能良好的UNS N10276焊管。; 张望成李强黄聪曾宪山; 关键词：固溶时间金相组织耐腐蚀性能

固溶时间对Sr/Ce复合变质A357合金组织和性能的影响: 2022年; 采用金相显微镜、扫描电子显微镜、拉伸试验机和显微硬度仪,研究了不同固溶时间下Sr/Ce复合变质A357合金的组织和性能,并讨论了第二相特征的演变过程及其对合金性能的影响。研究结果表明:T6热处理后,共晶硅和Mg_(2)Si的面积分数均显著的降低,并随着固溶时间的延长而呈现先降低后增加的趋势。共晶硅的等效直径随着固溶时间的延长而增大,但相应的形状系数逐渐提高。合金的抗拉强度、屈服强度和显微硬度均显著提高,但伸长率大幅降低。随着固溶时间的延长,合金的强度和显微硬度均呈现先增加后降低的趋势,而伸长率则逐渐降低。当固溶时间为4 h时,合金中残留的Mg_(2)Si含量最少,共晶硅的尺寸较小且球形度较高,合金的综合力学性能达到最佳。合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率和显微硬度分别达到350 MPa、290 MPa、6.5%和125 HV。; 王波李青刘让贤陈胜迁; 关键词：A357合金固溶时间共晶硅富铁相

固溶时间对半固态挤压成形Al-17Si-4Cu-0.5Mg合金组织及力学性能的影响被引量：2: 2021年; 采用半固态挤压成形工艺制备过共晶Al-17Si-4Cu-0.5Mg合金,研究固溶时间对过共晶Al-17Si-4Cu-0.5Mg合金组织及性能的影响。结果表明,随着固溶时间的增加,Si相出现球化,固溶时间为10 h时,共晶Si的圆整度为0.72。铸态下Si相周围富集较高浓度的Cu元素,固溶1 h后,Cu元素快速固溶到基体中。固溶时间从1 h增加到16 h,在XRD曲线上的θ(Al_(2)Cu)和Q(Al_(5)Si_(6)Cu_(2)Mg_(8))相的衍射峰强降低,合金基体中的位错密度大量减少。经180℃,时效处理12 h后,组织中析出针状的θ′相和短棒状的Q′相。随着固溶时间的增加,合金强度值呈现“双峰”现象。固溶1 h后,合金的抗拉强度为269 MPa,屈服强度为233 MPa,与未热处理合金相比,抗拉强度和屈服强度分别提高了43.3%和42.7%,合金强度的提高是由于在固溶初期基体中仍有较大的位错密度,时效处理后析出相对位错有较强的钉扎阻碍作用。固溶时间为10 h时,合金的抗拉强度为311 MPa,屈服强度为263 MPa,达到第二个强度峰值,Si相的圆整化和细小析出相的弥散强化作用是形成第二个强度峰的主要原因。; 郝建飞于宝义罗惠馨史原脊李润霞; 关键词：固溶时间半固态挤压铸造 AL-SI-CU-MG合金力学性能

固溶时间对Mg-2Zn-1Y-0.5Zr合金组织与腐蚀性能的影响被引量：2: 2021年; 通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、浸泡测试和电化学测试等研究了Mg-2Zn-1Y-0.5Zr合金在490℃固溶4~14 h后的微观组织和腐蚀性能。结果表明:随着固溶时间的延长,合金的晶粒尺寸逐渐由98.19μm增大到142.90μm,合金中的第二相逐渐溶解,第二相体积分数由1.33%降到0.02%,大幅降低了第二相与合金基体之间因腐蚀电位不同而引起的微电偶腐蚀;在490℃固溶处理8 h时后,合金的腐蚀速率为0.414 mm/y,自腐蚀电位为-1.525 V,自腐蚀电流密度为3.327μA/cm^(2),耐蚀性能最好。; 田培梧贺俊光文九巴文九巴; 关键词：固溶时间

固溶时间对Ti-5553显微组织及拉伸性能的影响被引量：9: 2020年; 研究了两相区不同固溶时间对Ti-5553合金显微组织及拉伸性能影响。利用扫描电镜观察显微组织随固溶时间的演化行为,重点分析了初生α相(α_p)比例及长宽比分布随固溶时间的变化规律,利用EBSD技术表征了固溶保温阶段晶界α相及晶内α的晶体取向演化,利用电子万能试验机进行了室温拉伸性能测试。结果表明:随着固溶时间的增加,初生α比例降低,等轴化程度增加,进一步导致拉伸塑性变形过程中位错运动的阻力及合金强度降低;晶界α_p在固溶过程中是以"热切口"的形式发生截断,然而截断部分晶体取向仍保持一致。; 张瑞雪马英杰黄森森雷家峰王平杨锐; 关键词：初生Α相显微组织力学性能

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