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搜索到22522篇“ 热变形“的相关文章

焊接热变形小的均热板: 本实用新型提供了一种焊接热变形小的均热板，包括上盖板与下盖板，下盖板与下盖板的外缘设置有封合缘，所述封合缘上设置有沿封合缘延伸方向排布的焊槽。将焊槽作为激光焊接点，能够降低焊接功率，从而降低焊接热变形；同时，焊槽因焊接产...; 童小飞王伟国张龙彪王茹

一种机床热变形误差实时补偿方法: 本发明公开了一种机床热变形误差实时补偿方法，应用在xx技术领域，本发明通过将机床热误差补偿功能模块以单独组件形式嵌入到数控系统运动控制模块中，不干扰运动控制模块的主控流程，也不会对其他数控系统功能模块产生影响，因为热变形...; 杨凤旻张宝辉于朝元

一种防水卷材搭接处热变形的试验方法: 本发明公开了一种防水卷材搭接处热变形的试验方法，包括以下步骤：裁取样件、制备试件、热处理、测量。本发明取得的有益效果：试件在热变形过程中，通过固定件固定试件，模拟防水卷材在固定施工后的状态，并使主体部位样件和搭接处样件的...; 蒋继恒赵伟程东发

关于一种零件加工中控制热变形量的新式方法: 本发明申请提供关于一种零件加工中控制热变形量的新式方法，属于零件加工技术领域，包括如下步骤：取需要加工的零件，将其至于清洗装置内；本发明在内设置有对于零件的预热处理步骤，在预热后对于零件进行氮化与氧化处理过程，通过处理后...; 刘涛汪明王浩吴泽坤冯伟刚宋小辉

一种无传感器实现机床热变形的误差补偿方法: 一种无传感器实现机床热变形的误差补偿方法，属于数控机床机电匹配的监控技术领域。对于一台设计和制造合格的数控机床，在其用户使用过程中，由于温度场的变化，热变形使其定位精度发生变化，必然影响零件的加工精度。为避免热变形误差影...; 何江涛姜野

一种原位测量铝合金热变形动态析出体积分数的方法: 本发明提供了一种原位测量铝合金热变形动态析出体积分数的方法，属于金属材料结构与表征技术领域。该方法包括通过原位测量设备从待测量样品处测量得到的控制参数计算变形前待测量样品的初始电阻率；根据待测量样品的样品参数以及控制参数...; 刘磊冯瑞发李斌李敏厉天威祁汭晗李恩文潘锐健钟正

Nb-10Zr合金的热变形行为、组织特征及热加工图: 2024年; Nb-10Zr合金可作为特种薄膜功能材料应用于太阳能行业。深入理解Nb-10Zr合金的热变形行为是实现该应用的前提,然而国内目前围绕该合金热加工过程的材料加工性能相关研究十分匮乏。建立热材料加工图可实现描述指定条件下的材料可加工性,明确合金的变形窗口,指导材料加工工艺的制定和优化。选用均匀化处理后的电铸熔炼铸锭Nb-10Zr合金,采用热模拟试验机开展了热模拟压缩试验,并基于动态材料模型,通过对应变速率敏感系数m、功率耗散系数η和失稳系数ξ的数据分析,建立了材料不同温度和应变速率条件下的流变稳态区和非稳态区的热加工图。同时,通过微观组织观察,分析和验证了加工图的准确性。研究结果表明,Nb-10Zr合金铸锭在1300℃下经24 h均匀化处理后,未出现Zr元素偏聚所形成的缺陷,也未见裂纹、气孔、疏松和夹渣等其他类型的缺陷。铸态组织中存在粗大晶粒和细小晶粒,晶粒尺寸分别为500—800μm和20—30μm。在应变为0.4和0.6条件下,Nb-10Zr合金存在2个合理的热加工窗口,即变形温度1060—1100℃和应变速率0.01—0.04 s^(-1),以及变形温度1080—1100℃和应变速率0.3—1 s^(-1)。在不同变形条件下,变形后的Nb-10Zr合金均获得了细小的动态再结晶组织。在温度1100℃和应变速率0.01 s^(-1)下,合金晶粒尺寸为80—100μm;而在温度1100℃及应变速率1 s^(-1)下,合金晶粒尺寸为40—60μm。此外,通过不同工艺制备参数下合金组织形貌的观察,证明了所确定加工窗口的合理性。本研究为Nb-10Zr生产过程中的工艺选择和工艺参数的优化提供了理论指导。; 贾志强武宇朱绍珍; 关键词：热压缩试验变形温度热加工图

一种预测Ti80钛合金热变形过程中流变应力的方法: 本发明涉及一种预测Ti80钛合金热变形过程中流变应力的方法，属于钛合金热加工应力分析技术领域，用以为钛合金的实际生产提供指导和帮助。一种预测Ti80钛合金热变形过程中流变应力的方法，包括：样品的选取热压缩试样制作；热压缩...; 柴希阳连小金罗小兵罗登王振张勇伟谢宗瑜涂爱东张孝军

含氮H13热作模具钢的热变形行为及热加工图: 2024年; 利用Gleeble-3800热模拟试验机,对含氮的H13热作模具钢开展了不同温度以及单道次的单向压缩试验,研究了其在应变速率为0.01~10 s^(-1)、变形温度为900~1250℃条件下的热变形行为,并根据高温应力-应变曲线,运用双曲正弦函数理论建立了该钢的本构模型,并根据动态材料模型确定了其在不同应变下的热加工图。结果表明:高温热压缩变形状态下,含氮H13热作模具钢的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的降低而减小,当变形温度高于1100℃,应变速率小于0.1 s^(-1)时,含氮H13热作模具钢的流变应力曲线表现为动态再结晶特征;含氮H13热作模具钢的热变形激活能为610.23 kJ/mol,适合的热加工工艺范围为1100~1250℃,应变速率0.8~10 s^(-1)。; 原凌云; 关键词：热压缩变形热加工图

18Cr2Ni4W钢的热变形行为及热加工图: 2024年; 在变形温度为850~1200℃,应变速率为0.005~0.5 s^(-1)及真应变为0.8的条件下,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对18Cr2Ni4W钢进行热压缩试验,分析其真实应力-应变曲线,基于双曲正弦函数,建立了18Cr2Ni4W钢的热变形本构方程;采用动态材料模型(DMM),建立了18Cr2Ni4W钢在真应变为0.8时的热加工图。结果表明:18Cr2Ni4W钢在热加工过程中发生了动态再结晶,流变应力随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的增加而增加;峰值应力随应变速率的降低和变形温度的升高而降低。失稳区主要集中分布于变形温度为860~950℃、应变速率为0.03~0.5 s^(-1)的范围内,其显微组织为沿变形方向拉长的带状组织,并存在局部流动性,对应的功率耗散η值较低,小于0.2;安全区的显微组织是典型动态再结晶组织,功率耗散η值较高,在0.28~0.49之间。在真应变为0.8时,18Cr2Ni4W钢最佳的热加工工艺为:变形温度为975~1050℃、应变速率为0.01~0.14 s^(-1)以及变形温度为1050~1200℃、应变速率为0.01~0.5 s^(-1)。; 蔡述巧王勇帆陈克鑫纪宏志谷大鹏刘鑫刚; 关键词：热变形行为本构方程热变形组织热加工图

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