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晶体取向对铝单晶的高温流变行为影响: 2024年; 采用Cube、Copper、S三种取向铝单晶(ASCs)在25~300℃、0.001~10 s-1条件下进行热模拟等温单轴压缩实验,获得三种取向ASCs在不同高温变形条件下的真应力-真应变曲线,建立其应变补偿高温变形本构方程以及热加工图。结果表明:不同晶体取向的ASCs的动态再结晶(DRX)程度存在显著差异,三种取向ASCs的DRX难度为:Cube>Copper>S。ASCs在等温单轴压缩过程中的流变应力随应变速率的减小与变形温度的升高而降低,各取向的最高流变应力水平为:Copper>S>Cube。各取向ASCs在变形过程中的微观组织演化耗能存在差异,其功率耗散率数值的大小顺序为:Cube>Copper>S。; 李佳陈宇强熊雯雯王臻徐加贝巫海亮黄磊曾立英; 关键词：晶体取向高温流变行为本构方程热加工图

基于Z-A本构模型TC4钛合金高温流变行为的预测: 2024年; 在描述材料承受不同变形条件下的响应行为及其热成形工艺过程优化方面,本构模型具有重要意义。因此,为了获得准确描述TC4钛合金高温流变行为的物理本构模型,利用Gleeble-3800热模拟试验机,在不同温度(550~950℃)下、不同应变速率(0.01、0.1、1 s^(-1))下完成了等温压缩试验。依据试验数据,对改进的Z-A本构模型参数进行了标定,并对其有效性进行了分析。基于分析结果,建立了一种优化的Z-A本构模型,借助相关性系数R,平均相对误差值AARE和均方根误差RSME三种统计参数,探讨了该模型的可预测性。结果表明优化的Z-A本构模型能够准确地预测该材料的高温流变行为,其模型的R、AARE和RSME分别为0.9994,1.62%和1.3248。; 沈建成贾海深张继林罗文翠易湘斌; 关键词：TC4钛合金高温流变行为

15CrMo合金钢高温流变行为及热加工图研究: 2024年; 采用等温热压缩实验研究了15CrMo合金钢在温度900~1100℃,应变速率0.01~1 s^(-1)条件下的热变形行为,获得该合金在高温条件下的真应力-真应变曲线,并构建了适应于15CrMo合金流变曲线的修正型Hansel-Spittel本构模型,修正后模型的相对误差仅为2.82%;基于修正型本构模型绘制了应变为0.1~0.6的热加工图.根据热加工图,得到15CrMo合金钢的最佳热加工温度为900~1025℃,最佳应变速率为0.01~0.055 s^(-1).; 周高雄梁正龙陈维俊牛立群王旭明; 关键词：热加工图

Zr-2.5Nb合金高温流变行为及热加工图研究被引量：1: 2024年; 在应变速率0.01~10 s^(-1),变形温度750~880℃(中高(α+β)相区)的条件下,对Zr-2.5Nb合金进行了热变形行为研究,以掌握高温流变行为及热加工稳定性,为Zr-2.5Nb合金锻造和挤压提供依据。; 田锋李帅周宣李新意李宇力周军钟茜婷; 关键词：锆合金热变形热加工图

15CrMo合金钢高温流变行为及开坯工艺数值模拟研究: 周高雄

B55SiCr钢的高温流变行为及动态再结晶临界条件被引量：1: 2024年; B55SiCr钢主要用于制作汽车悬架簧、阀门簧钢丝等,对汽车平稳性、安全性起着举足轻重的作用,对组织性能有较高的要求。以B55SiCr钢为研究对象,在变形温度和应变速率为800~1050℃和0.1~20 s^(-1)的范围内进行了热压缩试验,并基于Zener-Hollomon参数,采用线性拟合方法构建双曲正弦Arrhenius本构模型。研究发现,B55SiCr钢的流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大,其热变形激活能(Q)为317 kJ/mol左右。通过本构模型得到流变应力预测结果与试验结果的线性相关系数(R)和平均绝对相对误差(|δ|)分别为0.99215和3.70%。绘制了加工硬化率曲线,并根据应力应变曲线与加工硬化率曲线确定了B55SiCr钢发生动态再结晶(DRX)的临界应力与应变,得到临界条件与Z参数均呈指数关系的结论。分析了B55SiCr钢的显微组织,发现在低温热变形条件下,出现混晶组织,显微组织呈非均匀状态,在高温热变形条件下,显微组织为均匀的等轴晶;分别绘制了不同变形条件下的KAM图和局部取向差分布图,发现随着应变速率的降低及变形温度的升高,位错密度显著降低,DRX更加完全且晶粒逐渐粗化,变形条件为1050℃/0.1 s^(-1)比850℃/10 s^(-1)的HAGBs含量增加了13.51%。在变形条件为1050℃/0.1 s^(-1)时,材料发生完全再结晶,晶粒粗化,此变形条件下B55SiCr钢具有良好的热加工性;随着应变速率的增加,晶粒细化。; 王庆娟张昭杜忠泽齐泽江杨彤瑶; 关键词：本构模型动态再结晶

基于修正Johnson-Cook本构模型的奥氏体不锈钢高温流变行为: 2023年; 文章研究了修正的Johnson-Cook(m-JC)本构模型对304奥氏体不锈钢高温流变行为的表征能力。利用不同温度、应变和应变速率等温热压缩试验的试验真应力-应变数据来计算本构模型的材料常数,建立了关于304奥氏体不锈钢的m-JC本构模型。通过比较预测结果的相关系数、平均相对误差以及均方差,评估了模型的适用性。结果表明,修正的JC模型预测结果和试验结果之间的平均相对误差绝对值为6.77%,相关系数为0.987,均方差为11.2 MPa,m-JC本构模型可以较为准确的描述304奥氏体不锈钢的流变行为。; 邬宇轩刘朋成冯海涛卢晓禹徐涛王俊刚郝娟娟; 关键词：本构方程流变应力

34CrNiMo6钢的高温流变行为及热加工图被引量：1: 2023年; 研究了34CrNiMo6钢的高温流变特性,并获得了其最佳热加工工艺窗口。首先,使用Gleeble-3500热模拟实验机对34CrNiMo6钢在变形温度为1173~1473 K、应变速率为0.001~1 s^(-1)条件下进行等温热压缩实验,得到了不同应变速率和变形温度下的真实应力-真实应变曲线,并用Arrhenius模型对材料本构关系进行多元非线性回归,结果表明其回归精度较高。其次,使用流变数据构建了34CrNiMo6钢的热加工图并进行分析,考虑到所有应变情况,34CrNiMo6钢热加工工艺窗口应避开变形温度低于1300 K、应变速率高于0.05 s^(-1)和变形温度高于1400 K、应变速率高于0.14 s^(-1)的区域。最后,金相分析表明:34CrNiMo6钢在应变速率敏感系数、能量耗散率及失稳判据较小的区域具有晶粒不均匀、晶界不规则的特点,这是由于此时动态再结晶不完全;而在应变速率敏感系数、能量耗散率及失稳判据较大的区域发生完全动态回复和动态再结晶,组织比较均匀。; 苟春梅董静崔丹丹; 关键词：高温流变行为热加工图动态再结晶

基于修正Johnson-Cook本构模型的2209双相不锈钢高温流变行为被引量：1: 2023年; 利用Gleeble-3800热模拟实验机,对2209双相不锈钢进行了单向热压缩实验,应变速率为0.01~10 s^(-1),变形温度为950~1150℃。研究了2209双相不锈钢的高温流变行为,分析了应变速率和变形温度对双相不锈钢两相关系的影响,并对2209双相不锈钢在宽应变速率和宽变形温度下的Johnson-Cook本构模型进行了修正。结果表明:变形温度与应变速率对2209双相不锈钢的流动应力有显著影响,修正后的Johnson-Cook本构模型能较为精确地预测其高温流变行为,预测值与实验值的相关度为0.99817,平均相对误差为4.026%。; 张芳萍成鑫尧曹宇张宏政王超; 关键词：高温流变行为应变速率变形温度

B92SiQL钢的高温流变行为及变形机制研究被引量：2: 2023年; B92SiQL钢因高强度及抗扭转能力在预应力镀锌钢丝领域备受青睐,但热加工参数对其变形行为及性能产生重要影响。本研究对B92SiQL钢进行了变形温度为1173~1373 K、应变速率为0.1~20 s^(-1)的热压缩实验,并基于Zener-Hollomon参数和线性拟合,建立了应变补偿型Arrhenius本构模型。结果表明,流变应力随变形温度的升高或应变速率的降低呈减小趋势,B92SiQL钢的热变形激活能(Q)约为305.865 kJ/mol。该模型得到流变应力预测值与实验值的线性相关系数(R)约为0.994,平均绝对相对误差(AARE)约为2.800%。在较低变形温度下,微观组织中依然存在被拉长的原始晶粒;在1373 K-0.1 s^(-1)热变形条件下,B92SiQL钢几乎发生了完全的动态再结晶(DRX),晶粒产生明显粗化;应变速率增大至10 s^(-1)时,晶粒尺寸明显减小。根据加工硬化率与流变应力曲线确定了B92SiQL钢发生DRX的临界应力和应变,得到临界条件与Z参数呈指数关系。根据传统的Avrami方程建立了B92SiQL钢的DRX动力学模型,对预测结果与实验数据进行了比较,结果表明该模型具有较高的预测精度。; 王庆娟党雪杜忠泽王钦仁何泽恩齐泽江; 关键词：本构模型动力学模型

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