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高强度高韧性风电螺栓用42CrMo钢的生产实践: 2025年; 采用“BOF-LF-RH-CC-轧制”流程,试制高强度高韧性风电螺栓用42CrMo钢,设计了合适的化学成分,强化钢水转炉终点控制,LF造白渣脱氧及吸附夹杂物,连铸保护浇铸,电磁搅拌并结合PMO工艺,加热对铸坯进行高温扩散,采用低温轧制等关键生产工艺。试制结果表明:42CrMo钢材纯净度高、组织均匀以及力学性能优良,经调质后圆钢心部回火索氏体组织达到≥90%。; 杜光宝张高峰邹虎林作津; 关键词：风电回火索氏体生产工艺

轧制与冷却工艺对42CrMo钢组织和硬度的影响: 2025年; 目前轧态42CrMo棒材过高的硬度严重影响后序加工,可通过优化轧制与冷却工艺制度降低其硬度。通过DIL805A相变仪和S60/58507同步热分析仪绘制了42CrMo钢的动态CCT曲线,并以此为基础探究了轧制和冷却工艺对42CrMo钢组织转变和硬度的影响。研究表明:单道次控轧实验中,不同的轧制参数下,42CrMo钢中铁素体均优先在原始奥氏体晶界处发生相变,随后在原始奥氏体晶内形核生长,通过降低变形温度、增大真应变可明显增加铁素体转变量从而降低其轧后硬度;双道次变形后控冷实验中,超快冷—缓冷—空冷工艺可进一步增加42CrMo钢冷后铁素体含量,缓冷段冷速为0.1℃/s时,其铁素体体积分数可达41.79%,使得42CrMo钢轧态硬度远低于国标硬度要求(不大于241HV);当冷却过程中缓冷段冷速不超过0.2℃/s时,其轧后硬度满足行业对于冷成形用42CrMo钢的硬度要求(不大于220HV)。; 程铭浩赵宪明张宏亮李德志; 关键词：42CRMO钢动态CCT曲线控轧控冷工艺显微组织

可转位齿轮铣刀铣削42CrMo钢有限元仿真与磨损分析: 2025年; 针对42CrMo钢齿槽铣削过程,基于Johnson-Cook本构模型和Usui磨损模型,建立单个可转位刀片铣削齿槽的有限元仿真模型,分析切削用量与刀具前角对切削力、切削温度和刀具磨损的影响。仿真结果显示:进给量对主切削力的影响较为显著,而对切削温度的影响较小;切削速度对主切削力的影响相对较小,但对切削温度的影响较大。通过实验进一步分析,刀片的主要磨损形式为前刀面的月牙洼磨损,验证了磨损仿真结果的准确性。; 贾喜庆巫兴胜杨辉全王进陈勇军漆文李炳林; 关键词：刀具磨损切削力切削温度

42CrMo钢表面激光熔覆复合涂层的显微组织与性能: 2025年; 为了研究超声波对激光熔覆过程的影响,在确定最优激光工艺参数的基础上,运用超声波辅助技术,该技术通过在42Cr Mo钢基体表面应用,成功制备了镍基合金复合熔覆层。随后,借助SEM、XRD、EDS以及显微硬度仪等精密仪器对涂层的性能进行了全面的检测与分析。通过与无超声振动的激光熔覆层进行比对,分析了两种方式下的涂层在组织与力学性能方面的差异。从而得出:在对比研究超声振动对激光熔覆涂层性能的影响中,无论是否引入超声振动,涂层的物相组成均包括固溶体γ-Ni(Fe),金属间化合物Ni_(3)Fe,以及WC、Cr_(23)C_(6)、Fe_(7)C_(3)等;然而,超声振动显著细化了涂层晶粒,主要由树枝晶和细小枝晶组成,这一变化不仅提高了涂层的平均显微硬度至891.3 HV,相较于无超声振动涂层,提升了约27%;涂层的摩擦性能也得到了显著改善,摩擦因数降低至0.311,磨损量减少至9.17×10^(-3)mm^(3),分别降低了约19%和25%。此外,涂层的磨损形式为轻微的磨粒磨损,进一步证实了超声振动对涂层性能的积极改善作用。; 菅光霄王清华药晓江丁元皓陈妍徐欢欢; 关键词：激光熔覆超声波显微组织

42CrMo钢长轴感应淬火裂纹原因分析被引量：1: 2024年; 观察了感应淬火后42CrMo钢长轴开裂的微观组织、裂纹形貌并测试其化学成分和力学性能,分析了裂纹的形成原因。结果表明:裂纹沿轴向分布且仅存在于大直径区域的淬硬层,与心部相比,该区域晶粒异常粗大且部分晶界熔化,裂纹沿晶扩展,裂纹内存在氧化物,因此判断裂纹产生的主要原因是感应淬火工艺参数不当,导致在长轴直径增大区域的淬火加热温度过高,从而造成淬硬层发生过烧、晶界弱化甚至烧蚀,从而出现裂纹。相比小直径区域,大直径区域的淬硬层较厚、硬度偏低,也佐证了该论断。; 陈步超宋翊刘海明陈露王致远牛宗冉鞠玉琳袁志钟; 关键词：42CRMO钢感应淬火过烧

脉冲电磁处理对42CrMo钢力学性能的影响: 2024年; 在42CrMo钢常规热处理的基础上增加脉冲电磁处理,采用先磁化后回火和先回火后磁化两种工艺,研究不同工艺对42CrMo钢耐磨性、硬度、冲击性能和拉伸性能的影响。结果表明,与传统热处理相比,采用脉冲电磁处理的42CrMo钢的耐磨性和硬度都有不同程度的提高,其中先磁化后回火的最佳组,与传统热处理相比,磨损质量损失减少了0.0031克,硬度提高了1.8 HRC;先回火后磁化的最佳组,与传统热处理相比,磨损质量损失减少了0.0027克,硬度提高了2.5 HRC。其冲击性能明显降低,抗拉强度和伸长率变化不大。其中,先磁化后回火试样的耐磨性更好,最大提高了64.5%,先回火后磁化试样的硬度更好,最大提高了6.6%。; 董锦博陈峙唐亮原海芳张丽娜; 关键词：42CRMO钢力学性能

42CrMo钢特厚椭圆坯轧制工艺数值模拟: 2024年; 特厚模具钢因具有卓越的性能和可靠的使用寿命,在制造大型模具中起着不可替代的作用。然而,在连铸过程中,铸坯内部可能形成的缺陷对模具钢的力学性能和使用寿命造成严重影响。设计合理轧制工艺提高芯部变形是改善芯部缺陷的重要途经之一。针对大直径椭圆连铸坯轧制成特厚钢板的开坯粗轧、平整成型及精轧3个过程,采用有限元数值模拟的方法研究了不同轧制工艺对42CrMo特厚钢板不同位置的累积变形量、单道次变形量以及钢板成材率的影响。利用材料性能计算软件JMatPro计算了42CrMo钢的高温变形行为和热导率、比热容、密度、弹性模量、泊松比等物理参数,采用ABAQUS软件进行轧制有限元模拟分析了轧制道次压下量对椭圆坯内部疏松压合的影响规律。结果表明,开坯粗轧的前3道次压下量变化对芯部变形影响不大,芯部变形量主要取决于精轧阶段单道次压下量。采用前3道次较小压下量开坯加后5道次较大压下量精轧,芯部累积变形量最大,达1.5,且最后5道次中每道次的应变量均大于0.14,可以有效提高大规格椭圆坯轧制的特厚板芯部变形渗透率,有利于芯部裂纹和疏松等铸坯缺陷的改善。; 白丽琴孙宪进吴扬何广霞谢振家尚成嘉; 关键词：42CRMO钢有限元模拟特厚板

42CrMo钢锻件斑点状偏析形成原因分析: 2024年; 利用OM、SEM、EDS等技术,对风电齿轮箱用42CrMo钢锻件表面的亮白色斑点状偏析进行观察分析。结果表明,锻件表面的亮白色斑点偏析为回火贝氏体。这是由于42CrMo钢钢锭存在成分偏析,锻造后呈条状和斑点状贝氏体偏析;经常规锻后热处理(正火+高温回火)后,成分未均匀化,贝氏体偏析演变为聚集的颗粒状Cr、Mo碳化物偏析;再经调质处理后,组织转变为回火索氏体基体上存在着大小不一、分布不均的回火贝氏体。; 徐全陈民涛党淑娥张英凡焦永星白宏亮; 关键词：贝氏体

42CrMo钢超声滚挤压力学性能研究及参数优化被引量：2: 2024年; 为提高42CrMo钢轴承套圈的力学性能,基于超声滚挤压加工过程中滚压头的运动学分析和改进的J-C本构模型,对不同参数下42CrMo钢轴承套圈的超声滚挤压加工过程进行了有限元数值模拟,建立了响应曲面预测模型及交互响应曲面图,并研究了不同参数对力学性能的影响规律。结果表明:残余压应力随着转速和进给速度的增大先增大后减小,与振幅和静压力为正比例关系;硬度与振幅和静压力为正比例关系,与进给速度为反比例关系,而随着转速的增大先增大后减小。使用自适应模拟退火算法对仿真预测模型进行优化,得到了最优加工参数解集为:转速为290~360 r·min^(-1)、进给速度为18~24 mm·min^(-1)、振幅为19~22μm、静压力为580~650 N,最优力学性能参数解集为:残余压应力为1002~1033 MPa、硬度为773~793 HV。最后通过实验验证了仿真模型以及优化结果的准确性。; 石青松徐红玉王晓强李昭王排岗; 关键词：42CRMO钢残余压应力

超声喷丸工艺参数对42CrMo钢表面质量的影响: 2024年; 通过单因素试验法研究了超声喷丸工艺对42CrMo超高强度钢表面质量的影响,对42CrMo钢超声喷丸处理前后的表面粗糙度、表面硬度、截面显微硬度和微观组织进行了表征分析。结果表明,随着喷丸时间的延长,表面粗糙度和表面硬度逐渐增大直至稳定,稳定值分别为1.08μm和433.60 HV;超声振幅、弹丸直径的增加和喷丸距离的减小可以有效地提升试样的超声喷丸强度,在试样表面产生更加剧烈的塑性变形,虽然提高了表面粗糙度,但是获得了深度更大的硬化层和梯度结构晶粒细化层,分别为2.8 mm和40μm。; 王斯宇谢春晓杨宇辉宋成浩隆志力黄浦东; 关键词：超声喷丸 42CRMO钢表面粗糙度显微硬度

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