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激光粉末床熔融修复定向DZ125合金数值模拟与实验研究: 2024年; 激光粉末床熔融(laser powder bed fusion,LPBF)技术具有成形柔性高、无需模具、快速制造等优点,特别适合于结构复杂、精密度高的航空发动机叶片修复工作,但仅通过实验方法难以高效准确地揭示多尺度多物理场耦合的LPBF过程中冶金缺陷和微观组织演变规律。利用有限体积法和元胞自动机模型分别模拟粉末床熔池形态演变与微观组织形成过程,结合实验观察,揭示不同打印参数下合金冶金缺陷和晶粒生长的演变规律。结果表明:LPBF修复过程中,能量密度显著影响熔池形貌,当能量密度小于87.9 J/mm^(3)时粉末颗粒熔化不完全,伴随有孔洞和熔合不良等缺陷形成,而当能量密度大于137.4 J/mm^(3)时,熔池凝固表面平整度明显降低。增加能量密度同时增强熔池水平方向热流干扰,晶体受到剪切力的影响进而导致与基体更大的取向差。此外,激光功率也显著影响着合金微观组织,随着激光功率的增加温度梯度逐渐减小,较低的温度梯度促进过冷液体区域形成,进而促进新晶核的形成,激光功率由150 W增加到250 W时,外延生长晶粒由柱状晶转变为大量杂晶。基于数值模拟方法分析获得LPBF修复DZ125合金的合理工艺参数为:P=200 W,V=1000 mm/s,H=65μm,该方法有助于降低实验成本,加速LPBF修复合金合理工艺参数的获取。; 朱家瑞戈昊宇张玉衡雍维尹冰冰贵云玮付华栋束国刚; 关键词：DZ125合金有限体积法元胞自动机

DZ125合金表面激光熔化沉积Tribaloy T-800/WC复合涂层的显微组织和力学性能: 2024年; 目的提高锯齿冠的表面耐磨性能,延长涡轮叶片的使用寿命。方法采用激光熔化沉积技术在DZ125合金表面制备T-800合金涂层和T-800/WC(5%)复合涂层,重点分析涂层的宏观形貌、物相组成、显微组织、硬度以及摩擦磨损性能。结果T-800合金涂层和T-800/WC复合涂层内部均不存在裂纹。与T-800合金涂层相比,T-800/WC复合涂层的高度增加,稀释率降低。T-800合金涂层物相主要包括面心立方结构Co相和Laves相(Co3Mo2Si),T-800/WC复合涂层中额外存在WC相、W2C相、Co6Mo6C相。T-800合金涂层和T-800/WC复合涂层的组织主要为平面晶、“花状”Laves相、粗大Laves相以及共晶组织。T-800合金涂层的平均显微硬度和摩擦因数分别为630HV0.5、0.42,WC的加入使得涂层性能得到提升,T-800/WC复合涂层的平均显微硬度和摩擦因数分别为697HV0.5、0.37。添加WC后,T-800合金涂层磨损机理由磨粒磨损、黏着磨损和氧化磨损转变为磨粒磨损、疲劳磨损和氧化磨损。结论WC的添加促进了涂层晶粒细化和Laves相的析出,使得涂层的硬度和耐磨性得到提升。; 徐效文卞宏友刘伟军邢飞王蔚; 关键词：DZ125合金激光熔化沉积

DZ125合金激光沉积CoCrW涂层的组织与性能: 2024年; 在DZ125合金表面采用激光沉积制造技术制备CoCrW合金沉积层,研究热输入量对热影响区裂纹的影响规律,并分析沉积态试样沉积层的显微组织、显微硬度分布规律及摩擦磨损性能。结果表明:过高的热输入量使得热影响区低熔点共晶相液化,导致裂纹萌生与扩展,通过降低激光功率减小热输入量制备了无裂纹沉积层。沉积层底部为沿沉积高度方向外延生长的柱状晶,中部为杂晶,顶部为杂乱分布的等轴晶;沉积层物相主要由γ-Co、CrCo、M_(6)C和Cr_(23)C_(6)组成。沉积层底部、中部、顶部的平均显微硬度较基体的平均显微硬度分别提高4%、10%、18%。沉积层的磨损机理为磨粒磨损。平均摩擦系数、磨损量、磨损率、磨损后的面粗糙度值较基体的均减小,沉积层的摩擦磨损性能优于基体。; 卞宏友王美男刘伟军邢飞王慧儒徐效文霍庆生; 关键词：沉积层显微组织显微硬度

一种基于逆向建模的DZ125合金涡轮叶片激光沉积修理方法: 本发明公开一种基于逆向建模的DZ125合金涡轮叶片激光沉积修理方法，步骤一：激光沉积修复材料选择与验证；步骤二：叶尖端面铣加工；步骤三：叶尖打磨与清理；步骤四：三坐标测量；步骤五：重新建模及加工编程；步骤六：激光沉积加工...; 陈振林卞宏友刘驰李英曲伸

吹砂条件对DZ125合金再结晶和蠕变性能的影响: 2023年; 在不同吹砂条件下对DZ125合金进行吹砂处理,研究了吹砂强度、吹砂介质以及热处理工艺对合金再结晶及蠕变性能的影响。结果表明,在相同的热处理条件及吹砂介质下,合金的再结晶层厚度随吹砂强度的增加而加深。当吹砂介质和吹砂强度相同时,标准热处理态合金的再结晶层最深,其次是固溶态合金,而均匀化处理合金的再结晶层厚度最小。在0.4MPa/1 min条件下,吹湿砂样品的再结晶层最薄,吹干砂样品次之,而吹河砂样品再结晶层最厚。DZ125合金在980℃/235 MPa下蠕变测试结果表明,再结晶的试样的蠕变寿命明显低于未发生再结晶的标准热处理态合金,而不同吹砂强度下DZ125合金的蠕变寿命相当,说明当再结晶层超过某一厚度值后,其在合金中的损伤作用相当。此外,再结晶对壁厚2 mm到4 mm试样的蠕变性能并无明显的影响。; 孙颖刘军和王福德张明俊; 关键词：DZ125合金再结晶蠕变性能

DZ125合金表面Cr-Al-Y涂层抗高温氧化性能及摩擦性能: 2023年; 目的提高DZ125合金的抗高温氧化性能和耐磨性。方法采用包埋渗技术在DZ125合金表面制备Cr-Al-Y涂层,分析Cr-Al-Y涂层经高温氧化后的组织结构和相组成,对比研究涂层与基体的摩擦行为。结果Cr-Al-Y涂层具有多层组织结构,经高温氧化100 h后,涂层的平均质量损失量仅为0.85 mg/cm^(2)。由于在高温氧化过程中Cr-Al-Y涂层形成了连续致密的Al_(2)O_(3)和Cr_(2)O_(3)氧化膜,随着氧化温度的升高,涂层表面的氧化速率增大,导致氧化产物剥落,并出现表面缺陷。Cr-Al-Y涂层的摩擦因数明显低于DZ125基体的摩擦因数,DZ125合金的摩擦因数约为0.45,Cr-Al-Y涂层的摩擦因数约为0.2。在摩擦过程中,DZ125合金发生了犁削磨损和磨粒磨损,涂层表面发生了磨粒磨损。结论该涂层具有优异的抗高温氧化性能,连续致密的Al_(2)O_(3)氧化膜和Cr_(2)O_(3)氧化膜能够有效阻挡氧化性气氛与基体直接接触,从而降低氧化速率。Cr-Al-Y涂层的摩擦因数明显低于DZ125基体的摩擦因数,在磨损过程中涂层表面的氧化膜能有效阻挡GGr15球与基体发生直接接触式对磨,并且形成的Al_(2)O_(3)和Cr_(2)O_(3)起到了润滑相的作用,从而减小了摩擦因数,降低了磨损率,提高了合金的耐磨性。; 田兴达李涌泉王存喜梁国栋; 关键词：DZ125合金高温氧化

DZ125合金表面Ce-Y改性铝化物渗层的热冲击性能研究: 2023年; 采用扩散渗法于950℃下扩散渗2 h后在DZ125镍基合金表面制备了Al-Ce-Y渗层,研究了Al-Ce-Y渗层试样和基体合金的热冲击性能,分析了热冲击裂纹的形态结构。结果表明:在实验条件下,DZ125合金基体和Al-Ce-Y渗层试样出现可视裂纹的热冲击次数分别为195、184次。该过程中渗层结构保持完整,无剥落现象,表明Al-Ce-Y渗层可满足DZ125合金对抗热冲击性能的服役要求。; 郭诗琪田兴达李宁陆思萍冯浩王存喜李涌泉; 关键词：DZ125合金热冲击

Y_(2)O_(3)对DZ125合金表面Cr-Al-Y渗层的组织结构及抗氧化性能影响: 2023年; 为进一步提高DZ125合金高温服役性能,通过扩散渗方法在其表面制备了稀土元素Y改性的Cr-Al共渗层,研究了Y_(2)O_(3)含量对渗层组织结构及抗高温氧化性能的影响。结果表明:不同条件下制备的Cr-Al-Y渗层均具有三层结构,由外向内依次为:Cr+Ni_(3)Cr_(2)外层,Ni_(3)Cr^(2+)Al_(13)Co_(4)中间层,以及Ni_(3)Al内层。当渗剂中Y_(2)O_(3)含量为0%~2%(质量分数,下同)时,渗层的厚度与密度显著增加;当稀土Y_(2)O_(3)的添加量过高时(5%),渗层的密度及厚度反而下降。1100℃高温氧化实验表明,Cr-Al-Y渗层显著提高了DZ125合金的抗高温氧化性能。; 李涌泉李涌泉王存喜李轩杨少林; 关键词：DZ125合金

激光立体成形稀土合金化DZ125合金裂纹敏感性和抗氧化性能研究: DZ125合金是一种定向凝固高温合金,具有良好的中、高温综合性能及优异的热疲劳性能,被广泛用于制造先进航空发动机的燃气涡轮转子叶片与导向叶片。激光立体成形技术可以克服传统制造工艺在复杂结构零部件制备过程中的限制,实现复杂...; 高兴昊; 关键词：DZ125合金稀土元素显微组织抗氧化性能

一种通过小样电解表征DZ125合金中非金属夹杂物的方法: 本发明提供一种通过小样电解表征DZ125合金中非金属夹杂物的方法，包括如下步骤：S1、小样电解试棒的制备；S2、半透膜胶袋预处理；S3、配制电解液；S4、利用半透膜、电解液和电解装置对合金试棒进行电解；S5、阳极泥的收集...; 谭毅李毅宋爽李鹏廷

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