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Ti6Al4V合金冷拔过程变形机制研究被引量：2: 2011年; 研究了钛合金经冷拉后的变形组织和性能,金相、透镜观察表明,位错滑移是钛合金室温下塑性变形的主导机制。钛合金经过冷拉拔后的组织性能变化可分为3个阶段:第一阶段为快速硬化阶段,以大晶粒的变形为主,位错缠结形成;第二阶段其抗拉强度值增加趋于平缓,近乎于一个平台,部分小晶粒也开始参与变形,位错带形成;第三阶段为应变量大于0.60后,又出现快速硬化阶段,所有晶粒参与变形,低角度几何必须晶界向高角度晶界转变,导致晶粒细化。; 陈国清薛超张久文周文龙郭昭君钟功诚; 关键词：TI6AL4V 冷拉拔

冷加工态Ti6Al4V合金的回复和再结晶行为研究被引量：8: 2012年; 对冷拉拔变形量为60%的钛合金进行700～880℃,1～240min再结晶退火,利用金相显微镜、X射线衍射仪和透射电镜等手段分析不同状态下的组织演变、织构组成和位错组态。结果表明:冷变形后的Ti6Al4V合金经完全再结晶后α晶粒呈等轴状,β相在α相周围以条状沿α晶界析出或以小晶粒形式存在。计算表明,经60%冷变形量的钛合金再结晶激活能为107kJ/mol,较相同变形量的纯钛再结晶激活能高约50%。钛合金的再结晶分为回复、形核和晶核长大阶段,包括位错胞向亚晶转变、回复亚晶通过合并或长大形核、形核诱导高角度晶界形成而长大成新晶粒。经过冷拉拔后的丝材,存在着较强的<100>织构,而在再结晶过程中,沿<100>方向上产生的回复亚晶优先形核并长大形成新的晶粒。这导致在初始再结晶阶段,再结晶织构与冷变形织构取向一致,而在晶粒长大阶段,原先取向不利的晶粒吞并周围小晶粒长大,形成新的织构组元使原来的织构被弱化。; 薛超胡建军陈国清周文龙张久文; 关键词：TI-6AL-4V 冷拉拔

钛合金高温防氧化玻璃-陶瓷涂料的制备及表征被引量：4: 2012年; 利用浸涂法在TC4钛合金表面制备了高温防氧化玻璃-陶瓷涂层。采用金相观察(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子探针分析(EPMA)对其性能进行了表征。该涂料是以硅酸盐玻璃为主体,硅酸钠为粘结剂制备而成的料浆悬浮体。在500～1 000℃的温度范围内,与没有涂层保护的基体相比,在涂层保护下基体的氧化程度至少可减轻85%。研究表明:随温度升高,涂层逐渐熔融,得到一层致密的保护层,涂层中依次出现Al2O3、TiO2、硅酸盐、钛铝、硅铝化合物等物相,使得涂层具有很好的高温流动性和稳定性,有效阻挡了氧气对基体的侵蚀,且涂层对基体的沾污甚微。涂层与基体的热膨胀系数(CTE)失配达到87%,涂层在使用后可以实现完全自剥落。; 李娜娜陈国清付雪松周文龙; 关键词：钛合金防氧化

强流脉冲电子束对TC4钛合金表面形貌的影响被引量：6: 2012年; 采用强流脉冲电子束对TC4钛合金表面进行处理,研究了电子束处理后TC4钛合金的表面形貌、表面粗糙度变化。结果表明,电子束处理对表面粗糙度的影响与预处理试样表面状态有关:当预处理试样表面粗糙度大于0.031μm时,电子束处理后其粗糙度降低,在该条件下表面层的缺陷较多,表面熔化占主导作用;当预处理试样表面粗糙度为0.031μm时,电子束处理后粗糙度增大,此时表面熔坑形成占主导作用。因此电子束处理有增加或减小粗糙度的双重特性,这取决于表面熔化和熔坑形成两种机制的强弱状态。当预处理试样的粗糙度大于0.468μm时,由于电子束处理过程中的热力耦合过程,处理后表层极易形成裂纹。; 陈明陈国清胡建军周文龙; 关键词：TC4钛合金粗糙度热力耦合

Ti-6Al-4V钛合金陶瓷湿喷丸表面强化微观组织与疲劳性能被引量：22: 2013年; 采用陶瓷湿喷丸强化工艺对Ti-6Al-4V合金进行表面处理。结果表明:经湿喷丸后,材料表面硬度由330HV提高到416HV;表面粗糙度由原始的0.35μm增大到0.48μm,较传统的干喷丸相比,粗糙度值小一个数量级;表面残余应力达-749 MPa,且最大压应力位于最表层,残余压应力层深度约为120μm;拉-拉疲劳强度由605 MPa提高到680 MPa。微观组织分析表明:喷丸处理后钛合金表层位错密度显著增加,晶粒细化,基面织构由(100)向(101)转变。陶瓷湿喷丸强化处理可提高Ti-6Al-4V合金的疲劳强度。; 陈国清田唐永张新华李志强周文龙; 关键词：TI-6AL-4V 残余应力

带缺陷薄壁铝内衬复合气瓶的有限元分析被引量：3: 2013年; 基于有限元模拟软件MSC.Marc建立了带内衬缺陷的复合气瓶有限元模型,建模过程中考虑了封头处缠绕层厚度和缠绕角沿子午线的不断变化,对封头每个单元分别定义了单元厚度及材料主方向。研究了不同位置、尺寸的内衬缺陷对内衬爆破压力、位移、应力及应变分布的影响。结果表明,当夹杂位于封头处时,长度<112 mm的夹杂对内衬的爆破压力无明显影响;而当夹杂位于筒中部和过渡区时,随着夹杂长度的增加,内衬的爆破压力明显降低,降低幅度最高达到15%。夹杂周围会产生应力集中,夹杂处位移、应力、应变分布不均匀。应变分布规律与应力分布规律基本一致,夹杂周围三向应变等值线会发生弯曲。; 胡建军陈国清黄海青周文龙; 关键词：爆破压力有限元分析

热处理工艺对重型履带板用钢组织与性能的影响: 2011年; 利用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子探针,并通过室温拉伸实验和冲击实验,分析了不同热处理工艺对重型履带板用NiCrMo中碳低合金钢的组织和性能的影响。结果表明,1000℃保温8 h的均匀化退火能明显改善实验合金铸态组织中碳元素的枝晶偏析;随着碳含量的增加,合金抗拉强度成直线上升,韧性下降明显。当淬火温度高于910℃之后,晶粒尺寸长大明显,强度和硬度随之降低;淬火温度超过970℃后,个别晶粒出现异常长大现象;在450～550℃回火后得到回火索氏体组织,强度随着回火温度的上升而下降,0.32%碳含量的抗拉强度从1340 MPa下降到1220 MPa;韧性随之增加,冲击韧性从40 J.cm-2上升到65 J.cm-2。; 陈国清康凯付雪松周文龙; 关键词：低合金钢力学性能

碳纤维缠绕复合气瓶自紧力和疲劳的数值模拟被引量：11: 2012年; 采用数值模拟方法研究了自紧工艺对碳纤维缠绕复合气瓶的应力分布和疲劳性能的影响。基于ANSYS商用有限元分析软件,考虑气瓶封头部分碳纤维缠绕层的角度和厚度沿封头子午线的连续变化,建立了有限元模型。分析验证了54 MPa自紧压力对复合气瓶零压和35 MPa工作压力下内衬和复合材料缠绕层应力的影响,并利用Coffin-Manson公式预测了复合气瓶的疲劳寿命。结果表明,自紧后复合气瓶内衬在工作压力下的最大应力减小了29.1%。有限元计算的疲劳寿命结果与实验测定结果之间的误差<8%,验证了有限元模型和计算方法的正确性。; 陈亮孙红卫陈国清任明法周文龙; 关键词：有限元

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