陕西省自然科学基金(2014JQ7290)
- 作品数：16 被引量：89H指数：7
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- 考虑界面黏结与尺寸效应的钢管活性粉末混凝土短柱轴压承载力统一解被引量：4
- 2016年
- 为研究活性粉末混凝土(钢管RPC)充填钢管形成轴压短柱的力学性能,基于统一强度理论和厚壁圆筒理论,考虑构件的界面黏结性能和尺寸效应,推导圆形、方形钢管RPC短柱轴压承载力统一解,探讨强度理论参数、套箍指标和RPC强度的影响特性。结果表明:各参数对构件承载力有显著影响;考虑界面黏结及尺寸效应的轴压承载力计算结果与试验结果吻合更好。通过统计分析,验证对比理论公式与技术规程中构件承载力的计算方法,最后给出圆形及方形钢管RPC轴压短柱极限承载力建议实用计算公式。
- 朱倩赵均海张常光孙珊珊
- 关键词：钢管RPC轴压承载力统一强度理论尺寸效应
- 非饱和土刚性挡墙抗倾覆临界嵌固深度研究被引量：7
- 2014年
- 基坑周围土体实际处于非饱和状态,忽略基质吸力的饱和土挡墙抗倾覆设计不合理。基于非饱和土的平面应变抗剪强度统一解,考虑非饱和土强度的中间主应力效应和非线性,利用力矩相等推导基质吸力均匀和线性2种分布下基坑刚性挡墙的抗倾覆临界嵌固深度方程,给出工程应用步骤,并得到新提出的抗倾覆临界嵌固系数的参数影响特性。所得结果为系列化的有序解答,具有广泛的理论意义和很好的适用性。研究表明:基坑刚性挡墙抗倾覆设计的强度理论效应明显,考虑中间主应力效应可以更加发挥非饱和土体的强度潜能;基质吸力及其分布对抗倾覆临界嵌固系数具有显著影响,应合理假定基质吸力分布并采取工程措施确保其稳定存在;处理非饱和土强度非线性影响有2种方法,采用稳定较小吸力角的方法 1简单偏保守,采用分段双曲线吸力角的方法 2精确稍复杂,应正确认识高基质吸力对非饱和土强度及其结构设计的双重影响。
- 张常光赵均海朱倩
- 关键词：土力学非饱和土中间主应力
- 考虑中间主应力的非饱和土边坡安全系数新解被引量：3
- 2014年
- 基于非饱和土的平面应变抗剪强度统一解,考虑非饱和特性与中间主应力对土体强度的共同影响,利用瑞典简单条分法推导了非饱和土边坡安全系数的系列化新解,并探讨了中间主应力和基质吸力的影响特性。结果表明:中间主应力和基质吸力对非饱和土边坡安全系数的影响显著,安全系数随中间主应力效应和基质吸力的增加而大幅提高;边坡稳定性分析的强度理论效应明显,应重视强度准则的选取、加强基质吸力的监测和稳定控制。
- 张常光李艳朱倩
- 关键词：非饱和土边坡安全系数中间主应力基质吸力
- 方钢管螺旋箍筋混凝土轴压短柱极限承载力分析被引量：6
- 2017年
- 根据约束力构成不同将混凝土截面分成4部分,综合考虑方钢管和螺旋箍筋对核心混凝土的约束差异。利用面积等效将方钢管转化为圆钢管,在统一强度理论厚壁圆筒塑性极限荷载统一解的基础上,推导方钢管螺旋箍筋混凝土轴压短柱的极限承载力计算式。利用已有文献数据对承载力计算式进行验证,分析材料拉压比、中间主应力系数、箍筋间距、箍筋强度等参数对承载力的影响。对极限承载力计算式进行退化处理,得到适用于方钢管混凝土柱、圆钢管混凝土柱、圆钢管螺旋箍筋混凝土柱的轴压极限承载力计算式。
- 赵均海韩庚阳张常光
- 关键词：统一强度理论螺旋箍筋方钢管混凝土轴压短柱极限承载力
- 基于双剪统一强度理论的非饱和土库仑被动土压力统一解被引量：4
- 2015年
- 基于双剪统一强度理论,考虑中间主应力和基质吸力等因素的影响,建立了非饱和土库仑被动土压力的统一解。将计算结果与非饱和土朗肯被动土压力统一解的计算结果进行比较,验证了该公式的正确性,并得到了中间主应力、基质吸力和有效内摩擦角等参数对非饱和土库仑被动土压力统一解的影响特性。研究结果表明:非饱和土库仑被动土压力统一解具有广泛的适用性,饱和土库仑被动土压力和非饱和土朗肯被动土压力均为其特例。中间主应力、基质吸力和有效内摩擦角对非饱和土库仑被动土压力的影响十分显著,并且非饱和土库仑被动土压力随双剪统一强度理论参数、基质吸力和有效内摩擦角的增大而增大。
- 赵均海周先成李艳
- 关键词：双剪统一强度理论非饱和土基质吸力
- 非饱和土统一强度理论及真三轴试验结果验证被引量：13
- 2015年
- 非饱和土的真三轴强度准则及三向应力状态预测是实现非饱和土理论工程应用的重要问题,依据非饱和土的双应力状态变量及吸附强度特性,构建适用于非饱和土的双剪单元体模型,继而建立分段线性的非饱和土统一强度理论,分析其特例、平面极限线和空间极限面的特性,并用已有的非饱和粉砂的刚性与柔性真三轴试验结果进行验证。研究结果表明:本文非饱和土统一强度理论的极限线覆盖了所有外凸区域,饱和土的统一强度理论以及非饱和土的Mohr-Coulomb强度准则均为其特例,而且还包括很多新的强度准则;非饱和粉砂的所有真三轴试验数据均落在非饱和土统一强度理论的极限线范围内,并与统一强度理论参数b=1/2时的预测值吻合较好;外接圆Drucker-Prager准则不能反映非饱和土的真实强度特性,b=1/2时非饱和土统一强度理论可线性逼近拓展的非线性SMP准则。
- 张常光范文赵均海
- 关键词：非饱和土统一强度理论中间主应力基质吸力
- 被动围压下混凝土的动态力学性能研究被引量：8
- 2015年
- 本文以被动围压下混凝土分离式霍普金森压杆(Split Hopkinson Pressure Bar,简称SHPB)试验为基础,采用有限元软件ANSYS/LS-DYNA建立了钢质套管约束下混凝土SHPB试验的数值模型,通过对比分析20组不同围压、不同应变率下混凝土的动态力学性能,得到了围压和应变率对混凝土破坏形态、应力-应变曲线、极限强度、峰值应变等的影响规律。结果表明:随着应变率的增大,混凝土的破坏形态逐渐从劈裂破坏转变为压碎破坏,且围压越大,混凝土的强度发挥得越充分;当应变率从01s-增大到126.471s-时,无围压状态下混凝土的动态强度增长因子和动态应变增长因子分别提高到2.74和1.95,被动围压下动态强度增长因子和动态应变增长因子分别提高到1.93和1.39;在围压为0MPa^6.93MPa的范围内,混凝土动态极限强度随围压增大而提高的幅度是有限的,且在围压为4MPa左右时趋于稳定,而混凝土的围压应变增长因子随围压的增大基本呈线性提高。
- 吴赛赵均海李楠李艳朱倩
- 关键词：动态力学性能混凝土SHPB试验数值模拟
- 非饱和土条形地基太沙基极限承载力三剪统一解被引量：10
- 2015年
- 基于三剪统一强度准则和非饱和土双应力状态变量抗剪强度,考虑中间主应力效应、材料拉压不等特性和强度准则差异的影响,建立了非饱和土抗剪强度三剪统一解,并在此基础上推导了非饱和土条形地基太沙基极限承载力的计算公式。通过可行性分析及算例论证,验证了所推公式的正确性,探讨了中间主应力效应、强度准则、基质吸力、有效内摩擦角和有效黏聚力等参数对非饱和土条形地基极限承载力的影响规律。研究结果表明:中间主应力效应和强度准则对非饱和土条形地基太沙基极限承载力具有显著影响,中间主应力效应越显著,极限承载力越高,说明考虑中间主应力效应可以更加充分发挥材料的强度潜能,也说明强度准则差异对地基极限承载力的预测具有重要作用。基质吸力对非饱和土条形地基太沙基极限承载力具有双重影响:在低基质吸力范围内,极限承载力随基质吸力的增大线性提高;当基质吸力增大到进气值时,极限承载力达到峰值;在高基质吸力范围内,极限承载力随基质吸力的增大逐渐降低,最终趋于稳定。非饱和土条形地基太沙基极限承载力随有效内摩擦角和有效黏聚力的增大显著提高。非饱和土太沙基极限承载力三剪统一解包含了多种屈服准则下地基承载力的计算公式,具有较广泛的适用性,可为实际工程应用提供参考。
- 李艳赵均海张常光
- 关键词：非饱和土中间主应力
- 考虑中间主应力的非饱和土刚性挡墙抗倾覆稳定性被引量：5
- 2014年
- 由于基于Mohr-Coulomb强度准则的饱和土基坑挡墙抗倾覆设计过于保守,基于非饱和土的平面应变抗剪强度统一解,考虑土体强度的非饱和特性与中间主应力效应,推导了满足不同抗倾覆稳定系数的刚性挡墙埋置深度方程,并探讨了中间主应力、基质吸力和稳定系数对埋置深度的影响特性。推求的闭合解为有序新解答的集合,可供不同类型和特点的基坑工程选择与优化。结果表明:中间主应力和基质吸力对埋置深度有影响,表现为随中间主应力效应和基质吸力的增加,埋置深度相应减小且显著;挡墙抗倾覆设计的强度理论效应明显,稳定系数越大对应要求的埋置深度越大,且埋置深度也与基坑开挖深度相关。研究成果为非饱和土基坑挡墙工作性能和安全储备的分析与评价提供了理论基础。
- 张常光孙珊珊殷佳
- 关键词：非饱和土抗倾覆稳定性埋置深度中间主应力基质吸力
- 椭圆钢管混凝土轴压短柱承载力分析被引量：5
- 2016年
- 采用统一强度理论,考虑材料拉压比和中间主应力的影响,引入考虑尺寸效应的有效约束系数,建立了椭圆钢管混凝土轴压短柱的极限承载力计算式。将计算式计算结果与文献资料数据及相关文献的计算结果进行对比,吻合良好,验证了计算式的正确性。影响因素分析表明:椭圆钢管混凝土轴压短柱的极限承载力随参数b的增加而增大,随长短轴之比m/n的增加而减小。所得结果可为椭圆钢管混凝土轴压短柱的设计、施工及推广提供一定的理论依据。
- 杜文超赵均海张常光殷佳
- 关键词：统一强度理论轴压短柱极限承载力
