周乐育
- 作品数：131 被引量：401H指数：10
- 供职机构：北京机电研究所更多>>
- 发文基金：国家高技术研究发展计划中央高校基本科研业务费专项资金中信-CBMM铌钢研究与开发基金更多>>
- 相关领域：金属学及工艺一般工业技术文化科学自然科学总论更多>>
- 深冲板St15织构演变的实验研究和计算机模拟
- 周乐育
- 关键词：深冲板织构元胞自动机
- 一种高强韧性27SiMn钢热处理工艺
- 本发明涉及一种高强韧性27SiMn钢热处理工艺。充分加热奥氏体化后，先油冷到略高于贝氏体转变温度后，再取出空冷至室温，使其缓慢发生较为充分的贝氏体转变，最后低温回火。采用该工艺方法处理后，27SiMn钢组织为贝氏体，具有...
- 刘雅政张朝磊周乐育蒋波文成
- 文献传递
- 曲轴用非调质钢C38N2轧制过程中MnS夹杂演变规律被引量：8
- 2015年
- 为控制磁痕缺陷的产生,研究了曲轴用非调质钢C38N2在轧制过程中,累积压下量、道次压下量和变形温度对钢中Mn S夹杂的数量、尺寸和形态演变规律的影响。结果表明,随累积压下量增大,由铸坯到中间坯到轧材,纵剖面单位面积观察到的Mn S夹杂数量不断减少。累积压下量和变形温度相同情况下,道次压下量越大,Mn S长宽比越大。累积压下量和道次压下量相同情况下,变形温度越高,Mn S长宽比越小。边部Mn S夹杂数量显著大于1/2半径处,1/2半径处Mn S夹杂数量略大于心部;Mn S夹杂的长宽比基本上符合1/2半径处>心部>边部的规律。开坯轧制可显著减少纵剖面单位面积中Mn S的数量;变形温度越高,道次压下量越大,则轧制过程中的变形渗透程度越高,Mn S夹杂的数量和形态分布越均匀。
- 董正强蒋波张朝磊周乐育刘雅政
- 关键词：非调质钢MNS道次压下量变形温度
- 加热温度和保温时间对轴承钢GCr15SiMn碳化物的影响被引量：9
- 2015年
- 通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察及硬度测试,研究了加热温度和保温时间对轴承钢GCr15Si Mn碳化物回溶的影响。结果表明,随加热温度升高和保温时间延长,碳化物回溶加剧,组织显微硬度升高,且加热温度影响较保温时间更为明显;碳化物形态变化趋势为:层片状(或网状)→杆棒状→球状,部分完全溶入基体,但在实验条件下碳化物不能完全回溶;奥氏体优先在铁素体和渗碳体两相界面处形核,层片状珠光体向奥氏体转变过程极其快速。
- 黄超张丹王威周乐育张朝磊刘雅政
- 关键词：高碳铬轴承钢奥氏体化珠光体显微硬度
- 免退火冷镦钢SWRCH35KM的相变行为及组织演变被引量：1
- 2017年
- 用Gleeble-1500热模拟试验机研究了RE微合金化免退火冷镦钢SWRCH35KM热变形后连续冷却过程相变规律和显微组织演变特征。结果表明,试验钢0.1~25℃/s冷速范围内均发生了铁素体和珠光体转变,冷速0.1~0.2℃/s时细小珠光体区有明显球化行为,而冷速在>2℃/s后开始出现针状铁素体和魏氏组织。为了获得均匀细小的铁素体基体加在线球化珠光体组织,需在斯太尔摩冷却线采用分段冷却控制思路,吐丝温度至750℃范围内冷速宜>2℃/s,抑制粗大先共析铁素体,而在750~680℃时冷速需1~2℃/s,以避免魏氏组织和针状铁素体;680~640℃珠光体转变温度区间冷速应≤0.1℃/s,以促进珠光体在线球化。
- 吴民渊赵晓敏董捷谭晓东周乐育
- 关键词：相变显微组织
- 变形及冷速对预硬化塑料模具钢P20组织与性能的影响被引量：5
- 2011年
- 采用Gleeble-1500热模拟试验机研究了预硬化塑料模具钢P20的在线淬火工艺,分析了不同变形量及冷却工艺条件下P20钢的显微组织及力学性能。结果表明:增大P20钢奥氏体未再结晶区变形量将会显著促进铁素体转变,抑制贝氏体转变,对马氏体相变影响不大;随着冷速的增大,P20钢的硬度先增加,后趋于不变,当冷速为1～3℃/s时,硬度值稳定在53.1～56.2 HRC,硬度差约为3 HRC。P20钢在线淬火时,其冷速需控制在大于1℃/s,以满足其回火后截面硬度均匀要求。
- 洪斌刘雅政周乐育
- 关键词：热变形CCT曲线
- 10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为被引量：9
- 2014年
- 通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为。结果表明:900~1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200~1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小。拟合得到900~1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107×t0.303×exp(-1.81×105/RT)。
- 李俊儒周乐育龚臣陈列佐辉刘雅政
- 关键词：奥氏体Δ铁素体
- 一种同时显示轴承钢奥氏体晶界和晶内马氏体的方法
- 一种同时显示轴承钢奥氏体晶界和晶内马氏体的方法。本发明先将钢材加工成边长为10～20mm的方块样，将试样置入1000～1100℃的加热炉内保温5～20min后以0.1～0.5℃/s冷却到690～730℃，然后淬火处理。其...
- 刘雅政张丹周乐育张朝磊黄超
- 文献传递
- 合金元素和工艺参数对非调质CT80钢组织性能影响被引量：3
- 2013年
- 研究了终轧温度、冷却速度和卷取温度等工艺参数对具有不同Mo、Nb含量的非调质CT80连续油管用钢组织性能的影响。结果表明,满足其强韧性要求的组织特征为针状铁素体和贝氏体复相组织,且弥散分布约4%的细小M/A岛。终轧温度主要影响组织均匀性。当冷却速度由40～45℃/s提高到60～70℃/s后,铁素体形态转变为针状,其内部亚晶面积增加,位错密度升高。卷取温度影响复相组织中强化相的形态与分布。为避免珠光体或马氏体而促进贝氏体组织转变充分,卷取温度应约为450℃。Mo元素含量提高至0.24%可促进针状铁素体转变并形成细小的强化相M/A岛,起到良好的亚结构强化和相变强化效果。Mo和Nb含量的增加使得实验钢对冷速的敏感性明显降低,增强了非调质CT80连续油管用钢控冷过程工艺稳定性。
- 周乐育李明扬刘雅政袁付春
- 关键词：复相组织卷取温度
- 热轧材冷拉过程65钢硬线断裂分析被引量：3
- 2012年
- 65钢(/%:0.62～0.。70C、0.18～0.28Si、0.55～O.75Mn)硬线盘条的生产流程为120 t转炉-LF-170mm×170 mm连铸-高速线材轧制。采用光学和扫描电子显微镜分析了65钢φ6.5 mm热轧盘条在冷拉至φ1.85mm过程中断裂的原因。实验结果表明,断口宏观特征为笔尖状,盘条横截面组织均匀性较差;裂纹起源于心部粗大的先共析铁素体和粗片状渗碳体,断裂的主要原因是索氏体化率低,存在大块先共析铁素体和中心碳偏析。
- 张朝磊刘雅政周乐育唐山
- 关键词：65钢硬线热轧盘条冷拉先共析铁素体中心偏析
