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彭赵旭: 作品数：48 被引量：238H指数：10; 供职机构：郑州大学水利与环境学院更多>>; 发文基金：国家自然科学基金国家科技重大专项城市水资源与水环境国家重点实验室开放基金更多>>; 相关领域：环境科学与工程建筑科学化学工程文化科学更多>>

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响应面法优化实际污水厂的除磷过程被引量：8: 2018年; 实际污水厂除磷过程是一系列复杂的生物和化学反应集合,为综合考察各因素对总磷去除的影响,采用响应面法分析了碳氮比(C/N),碳磷比(C/P),有机负荷(F/M)等水质参数,以及排泥量,加药量,外回流比(R)等工艺参数和除磷表现之间的关系,并根据物料守恒建立了磷含量平衡模型.结果表明,从水质方面,C/N,C/P和F/M的最优范围分别是5.50～7.00,50.00～70.00和0.06～0.08d^(-1),从运行方面,排泥量,加药量,R的最优范围分别为14.3t/万m^3,35～40mg/L和65%～70%.分析建立的磷含量平衡模型,发现各参数对除磷影响程度的强弱依次是C/N,F/M,R,排泥量,C/P和加药量.当C/N和F/M等主要影响因素处于最优范围,且水厂运行状况稳定时,利用该模型能准确预测出水TP浓度.; 韩微雷志超韩蕊敏张媛媛彭赵旭; 关键词：除磷响应面法

低DO协同负荷引发的黏性膨胀和丝状菌膨胀被引量：5: 2011年; 为了研究低DO下负荷对污泥膨胀的影响,采用SBR反应器,在DO〈0.5 mg.L-1,pH 7.2~8.0,温度（23±0.5）℃,MLSS 3000~3500 mg.L-1,负荷分别为0.22、0.44、0.66 g COD.（g MLSS）-1.d-1的条件下,研究不同负荷下的SVI变化趋势、污泥膨胀类型、引发原因、耗氧速率、脱氮除磷效果与同步硝化反硝化率。结果显示,低DO下（〈0.5 mg.L-1）,负荷0.22 g COD.（g MLSS）-1.d-1时未发生污泥膨胀,随着负荷升高,污泥沉降性恶化加快。并且不同负荷引发的污泥膨胀类型不同,在负荷0.66 g COD.（g MLSS）-1.d-1时发生黏性膨胀,而负荷0.44 g COD.（g MLSS）-1.d-1时发生丝状菌微膨胀。黏性膨胀时出水氨氮及磷去除效果变差,但丝状菌膨胀时出水水质并没有受到影响,且比吸磷速率更快,出水SS更低。未发生污泥膨胀时同步硝化反硝化率最大,丝状菌膨胀时次之,黏性膨胀时最小。SOUR过高时,很可能伴随着污泥沉降性变差和出水水质恶化。; 桂丽娟彭永臻甘冠雄彭赵旭侯红勋王淦史昊然; 关键词：丝状菌膨胀 SOUR SND

低溶解氧下微膨胀污泥对污染物的去除性能被引量：9: 2009年; 维持SBR反应器好氧段的平均DO为0.30 mg/L,采用好氧/缺氧的运行方式研究了微膨胀污泥在低溶解氧状态下去除污染物的效果。结果表明:在丝状菌污泥微膨胀状态下反应器的除污效果仍较好,出水SS含量很低,对COD、氨氮的去除率分别可达80%、90%以上,同时可以节省曝气量约25%。可见,在低溶解氧状态下采用微膨胀活性污泥处理生活污水是可行的。; 左金龙王淑莹彭赵旭姜安玺刘洋彭永臻孙志荣; 关键词：SBR工艺低溶解氧污泥微膨胀除污效果

丝状菌污泥膨胀的工艺控制策略被引量：6: 2011年; 针对药剂法抑制丝状菌污泥膨胀成本高且停止投加后容易复发,通过调节工艺参数,考察了工艺法抑制丝状菌污泥膨胀的可行性.试验采用SBR反应器,系统地研究了有机负荷、溶解氧和进水方式等常见运行参数对丝状菌污泥膨胀的抑制效果.结果表明,增加有机负荷(>0.40 kgCOD/(kgMLSS.d))难以抑制丝状菌污泥膨胀,且好氧时间和曝气量设置不当还容易引发黏性膨胀;单独提高ρDO(4～6 mg/L)对抑制丝状菌膨胀效果并不明显,并且过度曝气还会对除磷产生负面影响;脉冲进水方式虽然可以强化贮存选择作用,但是对丝状菌膨胀抑制并无明显效果;增设前置缺(厌)氧段是抑制丝状菌污泥膨胀的有效手段.; 彭赵旭彭永臻王淑莹桂丽娟刘洋; 关键词：丝状菌污泥膨胀序批式反应器溶解氧进水方式

氮缺乏对活性污泥系统的影响被引量：2: 2013年; 为了考察氮缺乏对活性污泥系统的影响,采用5个序批式间歇反应器(SBR),按照缺氧/好氧的方式平行运行,通过调节不同的进水COD∶N比,考察了氮缺乏状态下活性污泥污泥系统的污泥沉降性,脱氮除磷性能,以及出水水质等方面的表现.结果表明在氮缺乏时,活性污泥仍具有较好的沉降性能,并且没有发生污泥膨胀现象.当进水COD∶N比为100∶2时,活性污泥系统仍具有一定的脱氮除磷能力,比释磷量约为14 mg-PO43-—P/g-MLSS,硝化速率约为1.26 mg-O2/g-VSS h-1.当进水COD∶N比高于100/0.75时,活性污泥系统的脱氮除磷性能严重恶化,活性污泥质量浓度在逐渐的下降,MLSS由约2 200 mg/L下降至1 800 mg/L以下,微生物通过自食的方式缓解氮元素的缺乏.; 于振波彭永臻彭赵旭柴同志; 关键词：SBR 脱氮除磷污泥沉降性

H_2O_2/Fe^(2+)和H_2O_2/Fe^(2+)/UV对废水焦糖色去除被引量：1: 2010年; 为去除废水中的焦糖色素,采用H2O2/Fe2+和H2O2/Fe2+/UV对焦糖色素去除进行研究.实验考察了H2O2和Fe2+投加量、pH值、反应时间对焦糖色素去除率的影响,在此基础上进一步考察了H2O2/Fe2+/UV对焦糖色素去除效果.结果表明,对于芬顿试剂,H2O2与Fe2+反应的化学计量数为8;pH值为3,反应时间30 m in时,焦糖色的去除效果较好,去除率达到83%.采用H2O2/Fe2+/UV可进一步提高焦糖色的去除效果,去除率可提高到90%.因此采用H2O2/Fe2+或H2O2/Fe2+/UV法获得良好的焦糖色去除效果.; 左金龙李俊生车春波黄丽坤吴昌永彭赵旭; 关键词：焦糖色

冬季原位生态组合技术改善二级出水净化效果分析被引量：2: 2020年; 为改善冬季低温条件河流原位生态组合技术对微污染水净化效果,将某硬质纳污河道改造为实验河道。通过进水流量控制、铁炭填料内电解和耐寒植物3种优化措施,考察人工浮岛、生态河床和生态滤坝组合技术对污水处理厂二级出水净化情况。结果表明,在改善措施完成后,组合技术对COD的去除效果由14.3%提高至19%,NH4^+-N和TN的去除效果由7.8%和13%提高至15.5%和22.8%,TP去除效果由6.3%提高至12.9%。铁炭内电解增加了脱氮微生物种属和丰度,使微生物活性由0.22 mg·g^-1增加至0.3 mg·g^-1,硝化/反硝化强度由0.97 mg·(kg·h)^-1/2.69 mg·(kg·h)^-1增加至1.26 mg·(kg·h)^-1/3.11 mg·(kg·h)^-1,显著改善组合技术的脱氮效果。此外,沿水流方向布置耐寒挺水植物-浮水植物-沉水植物,进水TP中55%~86.9%的颗粒态磷得到去除。这对提升寒冷地区受污染河流治理效果具有参考价值。; 宋德生于鲁冀曾科彭赵旭李廷梅李嘉; 关键词：二级出水铁炭内电解

实际污水与模拟污水活性污泥系统的特性差异被引量：9: 2012年; 实验中经常采用人工配置的模拟生活污水,为了研究其与实际生活污水活性污泥系统的特性差异,采用2个序批式间歇反应器(SBR)进行平行实验(厌氧、好氧方式运行),系统地考察了在进水主要组分和运行参数相同的情况下,不同原水对活性污泥系统脱氮、除磷、比好氧速率、污泥絮体形态和出水水质等方面的影响。结果表明,模拟污水系统的硝化活性强于实际污水系统,两者的平均硝化速率分别为7.43 mg NH4+-N/(L.h)和5.55 mg NH4+-N/(L.h)。在前置厌氧段,模拟污水系统的释磷量比实际污水系统高出36.45%。两者在后续好氧阶段都能够充分吸磷。模拟污水系统的平均比好氧速率(SOUR)高达64.54 mg O2/(g MLSS.h),而实际污水系统的则只有32.81 mg O2/(g MLSS.h)。模拟污水系统的污泥絮体疏松,粒径小,形状不规则,沉降性差,沉后出水平均悬浮物浓度(SS)为20 mg/L;而实际污水系统的污泥絮体则密实、粒径大,沉降性好,沉后水十分清澈,SS几乎检测不出。; 彭赵旭彭永臻刘旭亮于振波柴同志; 关键词：脱氮释磷粒径沉降性

曝气量对SBR工艺同步脱氮除磷的影响研究被引量：14: 2008年; 为了达到同步脱氮除磷的目的,采用SBR反应器处理模拟生活污水,在厌氧/好氧/缺氧(AOA)的运行方式下,研究了曝气量对系统脱氮除磷效果的影响。试验结果表明,当曝气量为28L/h时,系统对氮、磷及COD的去除效果均较佳;为避免发生二次释磷,应使缺氧段末期的NO3--N浓度>2.5mg/L;系统对NH4+-N的冲击负荷有很好的抵抗能力;采用pH、ORP对系统进行实时控制,可获得较好的脱氮效果,并降低了能耗。; 彭赵旭彭永臻吴昌永彭轶马斌; 关键词：SBR工艺同步脱氮除磷曝气量实时控制

氮磷同时缺乏对活性污泥系统的影响: 考察氮磷同时缺乏对活性污泥系统的影响,采用2个序批式间歇反应器(SBR),按照缺氧/好氧的方式平行运行,通过调节不同的进水COD/N/P比,考察了氮磷同时缺乏状态下活性污泥污泥系统的污泥沉降性、絮体形态、出水水质以及比耗...; 于振波彭永臻彭赵旭; 关键词：活性污泥磷缺乏序批式间歇反应器氧化速率

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