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CSP工艺生产SPHC钢洁净度研究被引量：2: 2012年; 用金相观察、扫描电镜、电子探针和大样电解等对SPHC钢中非金属夹杂物进行研究。结果表明:铸坯中w(T.O)=(28～33)×10-6、w(N)=(30～43)×10-6;中间包到铸坯单位面积内夹杂物平均个数由8.979 3降低到7.344 2个/mm2,中间包钢液及铸坯夹杂物粒径小于10μm的比例均为93%;中间包钢液中每10 kg中大型夹杂物为6.8 mg;正常生产情况下,铸坯中大型夹杂物减少到5.9 mg;发生卷渣时,大型夹杂物大幅上升,达到12.3 mg,且100～280μm的夹杂物达到26.32%;中间包中夹杂物主要为脱氧产物以及脱氧后形成的复合夹杂物,铸坯中主要为复合夹杂物,中间包和铸坯中大型夹杂物主要为硅铝酸盐类复合夹杂物和硅酸盐类,并发现Mg、K等元素,说明中间包衬被侵蚀、结晶器发生卷渣现象。; 彭其春邹健童志博刘炳宇李具中陈忠良; 关键词：洁净度 CSP 非金属夹杂物

CSP热轧板卷边部裂纹成因初探: 2012年; 对CSP工艺生产的热轧薄板边裂原因进行了金相检测、SEM和能谱等方法分析,结果表明:边部裂纹上表面和横截面裂纹附近组织与试样其他部位相同,均为铁素体+少量渗碳体,无脱碳组织,裂纹处主要元素为O、Si、Ca,且分布细长,有压碎痕迹,推测其为压碎的CaSiO3夹杂,并发现裂纹处有保护渣成分,推测SPHC边部裂纹是在轧制过程中形成的,且是由卷渣带入的大颗粒的CaSiO3夹杂,在轧制过程中,应力集中导致板卷开裂。; 彭其春童志博胡建文杨柳刘炳宇钱龙; 关键词：热轧薄板卷渣

LF热态钢渣循环利用炉渣成分控制被引量：5: 2013年; 为了实现LF热态钢渣的循环利用,对目前武钢LF热态钢渣两次循环利用工艺中精炼渣的组成、脱硫能力及吸收夹杂能力的变化进行了分析研究。结果表明,LF热态钢渣循环利用后钢水的脱硫率可以达到90%以上,精炼终点w([S])可以达到0.001%的水平;相对于未循环工艺,钢中w(T[O])减少17.50×10-6,w([N])减少17.00×10-6,夹杂物数量减少4.47个/mm2。根据两次热循环利用结果得出:通过控制回收的渣量及补加石灰的量,可保证循环后初始炉渣中的w((S))小于0.20%,终渣碱度(w(CaO)/w(SiO2))在12.00～20.00范围,w(CaO)/w(Al2O3)为1.75～2.00,从而使精炼渣的脱硫效率、w((S))/w([S])不受循环次数的限制。; 彭情亮唐萍文光华刘炳宇李具中; 关键词：循环利用 LF 脱硫

武钢铁水脱硫技术的进步: 本文阐述了武钢铁水脱硫工艺技术不断进步、脱硫技术经济指标改善的过程.重点介绍和比较了武钢三个炼钢厂三种不同的铁水脱硫工艺技术的特点.; 刘昆华刘东夫刘炳宇; 关键词：铁水预处理脱硫; 文献传递

薄板坯表面纵裂纹影响因素研究被引量：2: 2012年; 结合国内某钢厂CSP生产实践,对其表面纵裂纹的影响因素进行了统计分析。统计认为降低钢水硫、氮含量,使w(Mn)/w(S)提高到62以上,并使w(N).w(AlS)<0.015×10-6有利于裂纹的减少;降低拉速的波动频率和范围,控制拉速在4 m/min左右时裂纹最低;随着结晶器传热强度的提高,裂纹发生率上升,故建议结晶器传热采用弱冷;保护渣的液渣层厚度及耗渣量不足,故应对保护渣的性能进行优化;结晶器的流场下部过强,向上分流带入的热量不足,保护渣熔化不好,导致卷渣。通过采取相应的解决措施,CSP铸坯表面质量得到很大改善,纵裂纹发生率降低到了0.59%。; 彭其春童志博刘炳宇钱龙李具中何金平; 关键词：CSP 低碳钢

CSP生产SPA-H钢铸坯纵裂纹的研究: 2012年; 通过金相组织分析、扫描电镜和能谱分析,运用统计学方法,对某厂CSP生产SPA-H钢表面纵裂纹的产生规律进行研究。结果表明,由于Ti、Al元素进入保护渣、钢水过热度较低、渣化不良等因素导致铸坯表面传热不均,部分位置形成凹陷,凝固收缩后在坯壳薄弱处因应力集中而产生开裂。; 彭其春童志博杨柳邹健刘炳宇钱龙李具中; 关键词：CSP 低碳钢薄板坯

连铸方坯脱方及表面缺陷的成因与对策被引量：3: 1999年; 连铸方坯脱方根源在于钢水在结晶器内受到不均匀冷却、结晶器水缝、锥度影响显著，保护渣性能不匹配使铸坯表面产生凹坑，浇注控流、脱氧不良引起水口结瘤形成铸坯接痕，采取相应措施后取得了较好效果。; 刘炳宇李结根; 关键词：连铸方坯脱方连铸

钢包铸余渣作为转炉脱磷助熔剂理论及实践被引量：7: 2016年; 针对铝酸钙系精炼钢包铸余渣代替萤石作为转炉助熔剂对脱磷效率的影响，首先利用Factsage热力学软件对比计算分析了Al2O3、CaF2作为转炉炉渣助熔剂，对脱磷产物活度及磷容量的影响规律，并在实验室硅钼炉上对脱磷效率影响规律进行了对比研究。在此基础上，研究了精炼钢包铸余渣代替萤石的替代比例及应用效果。结果表明，分别以Al2O3、CaF2作为转炉脱磷助熔剂时，二者对炉渣碱度的控制要求相当；CaF2的助熔能力明显强于Al2O3，而Al2O3能降低脱磷产物的活度，增加炉渣磷容量，相比CaF2对脱磷反应具有热力学优势；w（（Al2O3））为5.0%～9.0%的炉渣达到的脱磷效率，与w（（CaF2））为3.0%～6.0%时相当；用武钢铝酸钙系钢包精炼铸余渣代替萤石作为转炉炼钢脱磷助熔剂，其与萤石的替换比例为2.5∶1，冶炼过程炉渣熔化良好，转炉终点钢水脱磷率提高3.0%左右。; 唐萍李敬想周海彭情亮刘炳宇李具中; 关键词：萤石脱磷率

150t LF精炼喂钙线处理钢中夹杂物的演变被引量：7: 2016年; 通过热力学计算和扫描电镜研究了铁水预处理-150 t BOF-钢包吹氩-LF-CSP流程LF精炼后喂硅钙线和钙铝线处理的Q235,SPA-H和DC01钢中夹杂物演变及精炼渣对其影响。结果表明,Ca处理前的精炼过程中,钢中Al_O_3大部分已经被精炼渣（/%：52.97~55.63CaO,4.11~12.78SiO_2,5.11~9.87MgO,22.93~31.72Al_2O_3,0.58~1.27FeO,0.01~0.07MnO）改性为MgO·Al_2O_3,根据Mg-Al-O生成优势区图,钢中有微量Mg就能使Al_2O_3变性为MgO·Al_2O_3尖晶石,钙处理主要是对MgO·Al_2O_3尖晶石的变性,因此需要保证充足的钙线喂入量,才能将高熔点铝镁和铝镁钙复合夹杂物变性到低熔点区域;为了避免生成高熔点CaS夹杂物,钙处理前[Al]=0.02%~0.04%时,[S]要小于0.001 4%。; 姜玉龙郑万齐盼盼李天佑王春锋刘炳宇李光强; 关键词：钙处理 CSP 水口堵塞精炼渣

不同铁水脱硫工艺方法的应用效果被引量：33: 2004年; 介绍了武钢在提高铁水脱硫预处理能力过程中的基本情况及对 KR机械搅拌法、鱼雷罐喷吹法、铁水罐喷吹法处理工艺的优化和降低生产成本等方面达到的效果 ,介绍了这几种工艺方法使用 Ca O、Ca C2 、Ca O+Mg粒、纯 Mg粒等不同脱硫剂及新型脱硫剂试验的情况 ,分析了各种方法的优缺点。机械搅拌法动力学条件好 ,较容易实现深脱硫 ;鱼雷罐喷吹适用于大批量的铁水预处理 ;纯镁铁水脱硫工艺脱硫剂单耗低。; 刘炳宇; 关键词：铁水预处理脱硫工艺

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