王彦栋
- 作品数：9 被引量：132H指数：4
- 供职机构：清华大学土木水利学院土木工程安全与耐久教育部重点实验室更多>>
- 发文基金：国家自然科学基金国家科技支撑计划国际科技合作与交流专项项目更多>>
- 相关领域：建筑科学更多>>
- 含摩擦阻尼器钢连梁的往复加载试验
- 设计并通过往复加载试验检验了一种设置于高层建筑钢连梁跨中的摩擦阻尼器。为减小温度应力等因素对摩擦力的影响,采用高强螺栓与碟形弹簧串联为摩擦片-钢板摩擦界面施加正压力。除摩擦阻尼器以外的钢连梁即使在罕遇地震作用下也预期保持...
- 师骁王彦栋曲哲纪晓东
- 关键词：摩擦阻尼器钢连梁摩擦片
- 文献传递
- 可更换钢连梁抗震性能试验研究被引量：57
- 2015年
- 通过拟静力试验,研究由跨中部消能梁段和两端非消能梁段组成的可更换钢连梁的抗震性能和震后可更换能力。试验共包括4个连梁试件,采用4种不同的消能梁段与非消能梁段连接方式,分别为端板-抗剪键连接、拼接板连接、腹板-螺栓连接、腹板-结构胶连接。试验结果表明:采用端板-抗剪键连接时,连梁的塑性变形和损伤集中在消能梁段,连梁的极限塑性转角可达0.06 rad,具有稳定的滞回耗能能力;采用拼接板连接或腹板-螺栓连接时,消能梁段剪切屈服,连接处摩擦型高强螺栓有不同程度的滑移,连梁的极限塑性转角也可达0.06 rad;采用腹板-结构胶连接时,连接处结构胶开裂导致连梁脆性破坏。在连梁转角为0.02 rad加载后对消能梁段进行更换,采用端板-抗剪键连接的试件更换时间最短,而腹板-螺栓连接的试件能在更大的残余转角时更换。此外,消能梁段在较大塑性剪切变形时伴有轴向变形,导致连梁试件承受较大轴力,连梁的轴力影响需要进一步研究。
- 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹
- 关键词：拟静力试验抗震性能轴力
- 一种可更换钢连梁的新型连接结构
- 一种可更换钢连梁的新型连接结构，在消能梁段和非消能梁段连接的端部分别设置有消能梁段端板和非消能梁段端板，在消能梁段端板上设置有抗剪键，在非消能梁段端板上与消能梁段端板上的抗剪键位置对应处开设有键槽；在所述消能梁段端板和非...
- 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹
- 文献传递
- 一种可更换钢连梁的连接结构
- 一种可更换钢连梁的连接结构，在消能梁段和非消能梁段连接的端部分别设置有消能梁段端板和非消能梁段端板，在消能梁段端板上设置有抗剪键，在非消能梁段端板上与消能梁段端板上的抗剪键位置对应处开设有键槽；在所述消能梁段端板和非消能...
- 纪晓东王彦栋马琦峰钱稼茹
- 文献传递
- 含摩擦阻尼器钢连梁的往复加载试验被引量：25
- 2016年
- 提出一种用于高层建筑的含摩擦阻尼器钢连梁。摩擦阻尼器以外的型钢梁段即使在罕遇地震作用下也预期保持弹性,损伤只发生在摩擦片-钢板界面。采用高强螺栓与碟形弹簧串联为摩擦片-钢板摩擦界面施加正压力,以减小温度应力等因素对摩擦力的影响。地震过后,简单放松螺栓就可以释放结构残余变形,并可拆卸摩擦片以查看其损伤程度,如有必要可方便地更换摩擦片。对该钢连梁进行往复加载试验。结果表明,选用的摩擦材料具有可靠的摩擦性能,摩擦阻尼器表现出稳定且优异的耗能能力。摩擦力相对比较稳定,未出现过大的超强,有利于简化周边连接构件的设计。
- 师骁王彦栋曲哲纪晓东
- 关键词：摩擦阻尼器钢连梁
- 可更换钢连梁抗震设计方法被引量：5
- 2020年
- 可更换钢连梁由跨中的消能梁段和两端的非消能梁段组成,梁段之间采用可拆卸的连接方式。相比传统钢筋混凝土(RC)连梁,可更换钢连梁塑性变形能力大、耗能能力强,且震后可快速修复,能提升高层建筑的抗震韧性。在总结已有研究的基础上,系统介绍了可更换钢连梁的抗震设计方法和构造措施,可为工程设计提供参考。具体包括:消能梁段和非消能梁段部件设计,消能梁段-非消能梁段连接设计,可更换钢连梁上部的RC楼板设计,可更换钢连梁-RC墙肢节点设计,可更换钢连梁的非线性分析模型和性能状态判别准则。最后,介绍了一栋高烈度区高层建筑应用可更换钢连梁的实例。
- 纪晓东赵作周王彦栋经杰
- 关键词：钢筋混凝土楼板抗震设计
- 项目管理在铁路行车设备施工管理中的应用
- 王彦栋
- 关键词：项目管理
- 带RC楼板的可更换钢连梁抗震性能及设计方法研究
- 可更换钢连梁是一种新型耗能构件,可提高高层建筑的功能可恢复能力。本文通过大尺寸试验及数值模拟,研究消能梁段超强系数、带RC楼板的可更换钢连梁抗震性能,并提出了可更换钢连梁抗震设计方法和性能评价易损性曲线。通过有限元软件A...
- 王彦栋
- 关键词：抗震性能设计方法
- 文献传递
- 钢连梁可更换消能梁段抗震性能试验研究被引量：84
- 2014年
- 通过12个可更换钢连梁中消能梁段试件的拟静力试验,研究其抗震性能。试验参数包括腹板钢材类型、梁段长度、加劲肋布置方式和加载制度。试验结果表明:试件为剪切屈服型,破坏模式为加劲肋-腹板焊缝断裂或翼缘-端板焊缝断裂;试件的超强系数平均值为1.86,大于Popov等学者的建议值1.5;试件的极限塑性转角约为0.15 rad,远大于规范AISC 341-10规定的塑性变形限值0.08 rad;梁段腹板采用低屈服钢LY225代替Q235钢时,试件的极限塑性转角增大23%,试件的累积塑性转角增大52%;加劲肋单面布设或双面布设对试件的抗震性能影响不大,但加大加劲肋间距会导致腹板提前屈曲和试件承载力退化,建议低屈服钢消能梁段的加劲肋布置按照规范AISC 341-10和GB 50011—2010对一般消能梁段的规定。在剪切往复荷载作用下,试件的轴向位移由几何位移和塑性轴向变形两部分组成,试件的塑性轴向变形与其累积塑性转角成正比。
- 纪晓东马琦峰王彦栋钱稼茹
- 关键词：拟静力试验超强系数抗震性能
