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永磁同步电机直接转矩控制新型建模方法被引量：3: 2015年; 传统的永磁同步电机直接转矩控制系统中依据电压模型法计算求得定子磁链Ψs在两相静止坐标系中的α,β分量Ψsα,Ψsβ,进而计算出定子磁链位置角θse,从而实现了定子磁场定向。应用该方法计算求得的定子磁链位置角θse,其准确度受定子电阻Rs的影响,在电机实际运行过程中,由于发热等原因将会造成Rs的数值发生变化,非定值,因此该方法计算求得的定子磁链位置角θse存在一定的误差。建立了基于转子磁场定向的永磁同步电机直接转矩控制的数学模型,该数学模型在转子磁场能够精确定位的基础上加上转矩角δ,即能够实现对定子磁场的精确定位,避免了由于电机自身参数变化造成的计算误差,为进一步提高电机的控制精度提供了理论基础。该数学模型为永磁同步电机直接转矩控制的仿真研究、实验研究及结构设计提供了理论依据。仿真和实验结果表明基于转子磁场定向的永磁同步电机直接转矩控制的数学模型具有较高的准确性和一定的可行性。; 秦英朱熀秋张丽; 关键词：永磁同步电机直接转矩控制数学模型转子磁场定向

无轴承永磁薄片电机综述: 2015年; 无轴承永磁薄片电机由于永磁转子的特殊性,不仅具有无轴承电机的优点而且可以实现3个自由度(1个轴向自由度和2个扭转自由度)的被动悬浮,使得控制系统更加简单。在论述无轴承永磁薄片电机被动悬浮和径向主动悬浮机理的基础上,对无轴承永磁薄片电机的电机结构、控制策略、传感器检测技术等方面的国内外研究现状以及未来的发展趋势进行了归纳与总结。; 李发宇朱熀秋秦英祝苏明; 关键词：无轴承永磁薄片电机控制策略数学模型

无轴承永磁同步电机磁链耦合分析及数学建模: 2016年; 对无轴承永磁同步电机气隙内转矩绕组磁场与悬浮力绕组磁场之间耦合状态的分析,是建立其精确数学模型的基础。本文通过应用机械/电气坐标系变换方法详细分析了不同极对数下转矩绕组与悬浮力绕组之间的磁链交链情况,并证明了当转矩绕组极对数PM=1,悬浮力绕组极对数pB=2(或pM=2,pB=1)时转矩绕组磁链ψM与悬浮力绕组磁链ψB之间相互耦合。当转矩绕组与悬浮力绕组极对数分别为pM=2,pB=3时,转矩绕组磁链ψM与悬浮力绕组磁链ψB之间没有相互交链,该证明方法概念清晰、简单直观、便于理解。同时基于该证明结论建立了当转矩绕组极对数pM=2、悬浮力绕组极对数pB=3时无轴承永磁同步电机的数学模型。该数学模型为无轴承永磁同步电机控制系统的设计、仿真实验的研究提供了理论基础,仿真结果表明本文提出的数学模型具有较高的可行性。; 宋昆秦英; 关键词：无轴承永磁同步电机数学建模

无轴承永磁同步电机直接转矩控制新型建模方法: 2016年; 无轴承永磁同步电机采用直接转矩控制策略时,针对电机实际运行过程中由于转矩绕组发热等原因造成其电阻阻值Rs发生变化,转矩绕组磁链位置角θse计算存在偏差,转矩绕组磁场无法实现精确定位等局限性。本文建立了基于转子磁场定向的无轴承永磁同步电机直接转矩控制的数学模型,该数学模型在转子磁场能够精确定位的基础上加上转矩角δ,即能够实现对转矩绕组磁场的精确定位,避免了由于电机自身参数变化造成的计算误差,为进一步提高电机的控制精度提供了理论基础。仿真结果表明本文提出的数学模型具有较高的准确性和一定的可行性。; 宋昆秦英; 关键词：无轴承永磁同步电机直接转矩控制数学模型

基于磁链耦合分析的无轴承永磁同步电机通用数学模型被引量：6: 2015年; 由于无轴承永磁同步电机内部有两套极对数不等的定子绕组(即转矩绕组与悬浮力绕组),所以电机气隙内存在着转矩绕组气隙磁场与悬浮力绕组气隙磁场两种极对数不等的磁场。对转矩绕组与悬浮力绕组之间的磁链耦合情况的分析,是建立精确数学模型的基础。通过应用机械/电气坐标系变换方法详细分析了不同极对数下转矩绕组与悬浮力绕组之间的磁链交链情况,并证明了当转矩绕组极对数PM=1,悬浮力绕组极对数PB=2(或PM=2,PB=1)时转矩绕组磁链ψM与悬浮力绕组磁链ψB之间相互耦合。当转矩绕组极对数PM与悬浮力绕组极对数PB均大于等于2且满足PB=PM±1时,转矩绕组磁链ψM与悬浮力绕组磁链ψB之间没有相互交链,该证明方法概念清晰、简单直观、便于理解。同时基于该证明结论建立了当转矩绕组极对数PM与悬浮力绕组极对数PB均大于等于2且满足PB=PM±1时的无轴承永磁同步电机的通用数学模型。所提出的通用数学模型为无轴承永磁同步电机仿真与实验研究提供了理论依据。; 朱熀秋秦英鞠金涛李发宇; 关键词：无轴承永磁同步电机数学建模

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秦英