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南海和阿拉伯湾钙质砂工程特性对比研究被引量：1: 2018年; 钙质砂在我国南海有广泛的分布。随着海上石油工业和海洋资源的开发利用,钙质砂问题日益得到重视。用室内试验的方法,采用相同级配的南海钙质砂和阿拉伯湾钙质砂进行了分析,结果显示,相同级配的南海钙质砂和阿拉伯湾钙质砂的最大最小干密度存在明显差异,南海钙质砂均低于阿拉伯湾钙质砂。同时在级配以及密实度相同的条件下,南海钙质砂的应力-应变关系表现为硬化,而阿拉伯湾钙质砂表现为软化;两者在Dr=0.3时,内摩擦角接近,均为33°左右,但随着相对密实度的增加,南海钙质砂内摩擦角增长速度更快,在Dr=0.8时达到37.7°,明显高于相同密实度的阿拉伯湾钙质砂的34.9°。电镜分析显示,在微观结构上,南海钙质砂的颗粒多棱角,内孔隙更加发育,这是造成南海钙质砂与阿拉伯湾钙质砂物理力学性质差异的重要原因之一。; 李怀亮黄山田王晓飞李飒戴旭; 关键词：钙质砂物理力学性质

海床CPT和井下CPT在砂土中贯入机理差异研究被引量：1: 2016年; 海洋石油建设中的一个关键环节是对有关海域的工程地质条件作出准确评价。海上原位静力触探(CPT)是主要的原位勘察手段,与陆地CPT不同,其贯入方式主要有Seabed和Downhole两种形式。这两种CPT由于贯入方式不同,所得到的锥端阻力存在一定的差异。采用有限元方法对这两种形式的CPT锥端阻力和贯入模式进行计算分析。研究显示,CPT入土过程中,周围土体存在两种不同位移状态,即滑动状态和排挤状态。在入土初期,土体以滑动状态为主,土体中竖向应力随贯入深度的增加而递增。在入土一定深度以后,土体的排挤状态占主导地位,竖向应力变化趋于平稳。这两种位移状态的相互转化解释了Seabed CPT和Downhole CPT实测数据之间的差异。在贯入深度较大时,Seabed CPT受排挤状态控制,而Downhole CPT仍然受滑动状态的影响。; 李飒戴旭周杨锐蒋宝凡; 关键词：SEABED CPT DOWNHOLE CPT 砂土

不同碳酸钙含量砂土的工程特性研究被引量：5: 2019年; 为了研究碳酸钙含量对砂土工程特性的影响,通过室内试验的方法系统地研究碳酸钙含量变化对4种不同粒组混合砂破碎特性与强度特性的影响,并利用多元统计的分析方法对影响破碎的因素进行探讨。结果表明:相对破碎率随碳酸钙含量、粒径的增大而增加;随着正应力的增加,相对破碎率对碳酸钙含量的依赖性增强,而对粒径的依赖性减弱;碳酸钙含量变化对砂土的力学性质影响显著,碳酸钙含量增加、粒径增大对含碳酸盐砂的内摩擦角有提升作用,并且粒径越大,碳酸钙含量的影响越显著,其中小粒径、高碳酸钙含量与大粒径、低碳酸钙含量的混合砂强度接近。根据内摩擦角大小在碳酸钙含量、粒组空间的分布规律并结合Clark对含碳酸盐砂土的命名,将强度相近的含碳酸盐砂土划分为一种类型,探讨了基于碳酸盐指数的含碳酸盐砂土的分类方法。; 李飒刘富诗戴旭张彦龙; 关键词：土力学砂土抗剪强度颗粒破碎

不同安装法对管桩桩周土影响的有限元分析被引量：3: 2015年; 利用有限元方法模拟钢管桩的贯入过程,研究贯入过程中桩周不同深度土体的应力变化过程。管桩贯入土体这一过程为高度非线性问题,通用的接触和网格划分方法难以解决大变形问题,通过采用ALE网格划分技术以及"zipper-type"方法解决了管桩贯入过程中的大变形和接触问题,运用ABAQUS模拟了直径2.134 m的钢管桩采用静压和锤击两种方法的安装过程。根据贯入过程中桩壁内外土体应力变化可知,静压贯入过程中管内土水平应力明显高于管外土体的水平应力,更容易形成土塞,挤土效应也比较明显。通过对桩周土体中某点在安装过程中应力变化历程的分析,可以看到锤击安装方式在桩周土中造成应力增加的数值较大,对周围土体影响范围也较大,在评估桩基承载力时,应适当考虑这种影响。; 徐保照李飒夏玲晓戴旭; 关键词：大变形开口管桩锤击应力变化

打桩对桩周土体阻尼系数的影响被引量：3: 2014年; 目前大直径超长桩的可打入性分析的准确性是打桩施工顺利进行的重要保障,打桩过程中土阻力预测是其中的关键一环。近几年高应变动测技术迅速发展,凭借其突出优势成为动力沉桩分析的新方法。结合高应变动测试验采用CAPWAP软件对打桩过程中土阻力进行分析,被广泛应用于海洋桩基监测和承载力评估中。CAPWAP程序中涉及的土阻尼系数Js和Jt对承载力计算影响非常大,是非常重要的参数,阻尼系数的取值直接影响承载力计算的准确性。为得到更准确的阻尼系数,对东海某工程2根桩进行全程高应变动测试验,并利用CAPWAP软件对其中一根桩的实验结果进行分析,对桩周土体阻尼系数做了研究,认为同打桩过程中的桩侧阻尼系数并非一成不变的,而是随着打桩的进行存在减小的趋势。; 王耀存李飒张培献戴旭; 关键词：高应变动测土阻力

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戴旭