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氧化锆球体上的铝膜机械球磨法制备及工艺研究被引量：3: 2014年; 在氧化锆球体上用机械球磨法制备铝膜,采用SEM和EDS观察铝膜的显微形貌及成分,分析了铝涂层的形成过程,运用L9(34)正交试验研究了球磨时间、球磨转速和球料比等工艺参数对膜厚的影响规律。结果表明:球磨转速、球磨时间、球料比影响膜厚的极差依次减小;以球磨时间10 h、转速250 r/min、球料比7∶1参数制备的铝膜最厚,达到了50μm,且铝膜结构较致密,含氧量低、纯度高,与氧化锆球体机械结合良好。; 查五生吴开霞陈立甲周淑容; 关键词：铝膜真空烧结工艺参数膜厚

Dy元素对纳米复合(Nd,Pr)_(10.5-x)Dy_xFe_(83.5)B_6合金磁性能与显微结构的影响（英文）被引量：2: 2015年; 采用快淬法制备了镨基(Nd,Pr)10.5-x Dyx Fe83.5B6(x=0.0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5)系列粘结磁体,研究了Dy元素添加对快淬合金显微组织结构、磁性能及快淬薄带热稳定性的影响。与Nd2Fe14B相比,硬磁相Dy2Fe14B具有较高的磁晶各向异性场HA和较低的饱和磁极化强度Js,因此,Dy元素添加能显著提高合金的内禀矫顽力Hcj,但会降低合金的剩磁Br。Dy元素替代Nd/Pr元素,增强了快淬薄带的热稳定性,提高了晶化退火温度。较高的晶化退火温度,使快淬薄带中已经形成的微晶更容易长大,形成一些粗大晶粒,降低了粘结磁体的磁性能。1.0%是较佳的Dy元素添加量,(Nd,Pr)9.5Dy1Fe83.5B6合金快淬粘结磁体的最大磁能积(BH)max为71.6 k J/m3,剩磁Br为0.638 T,内禀矫顽力Hcj为611 k A/m。; 查五生周淑容郑浩吴开霞袁强赵新为; 关键词：纳米复合永磁快淬显微结构

机械球磨在碳纳米管铝基含油轴承制备中的作用被引量：3: 2013年; 采用机械球磨法制备添加不同含量(10.0%、0.5%,质量分数)碳纳米管的铝基混合粉末及烧结含油轴承,测定轴承的压溃强度和含油率,采用SEM和XRD分析物料的显微形貌和物相组成,研究了机械球磨的混料效果,分析了球磨时间对轴承的压溃强度和含油率的影响规律及其机理。结果表明,机械球磨能实现碳纳米管和铝粉的均匀混合,球磨后的铝粉呈片状或层状结构,碳纳米管被剪短后弥散分布在铝粉颗粒中;球磨能促使碳元素在铝粉中固溶,使得铝的晶面衍射角向左偏移、晶面间距变大;由于碳原子的固溶强化及碳纳米管的弥散强化,铝基含油轴承的压溃强度显著提高,机械球磨12h的样品的压溃强度达到198MPa,含油率约为17.0%,具有一定的实用价值。; 吴开霞查五生贾永灿安旭光; 关键词：碳纳米管机械球磨显微结构

Dy元素对快淬(Nd,Pr)FeB合金的磁性能和晶化转变温度的影响: 2013年; 采用快淬法制备了镨基(Nd,Pr)10.5-x Dyx Fe83.5B6(x=0,1,2)系列粘结磁体,测定了快淬条带晶化转变温度,研究了添加Dy元素对快淬合金条带晶化转变温度的影响。合金中添加Dy元素,快淬态条带晶化过程中非晶态向晶态转变的开始温度及结束温度提高,转变的温度区间增大。由于热稳定性的提高,条带晶化退火需要采用较高的温度。添加2%Dy元素的(Nd,Pr)8.5Dy2Fe83.5B6合金,最佳退火温度比(Nd,Pr)9.5Dy1Fe83.5B6和(Nd,Pr)10.5Fe83.5B6分别提高了15和30℃。添加Dy元素的粘结磁体,内禀矫顽力Hcj增加,但剩磁Br下降,实验制备的(Nd,Pr)9.5Dy1Fe83.5B6合金磁体的磁性能为Br=0.638 T,Hcj=611 kA/m,(BH)m=71.6 kJ/m3。; 查五生周淑容郑浩吴开霞袁强; 关键词：纳米复合永磁快淬磁性能

机械球磨法制备TiO2薄膜的工艺及其催化性能研究: 在众多光催化材料中,TiO薄膜由于无毒、高效、能耗低等优点而被广泛研究。目前,TiO薄膜的制备较广泛地采用溶胶-凝胶法、CVD及PVD等方法,机械球磨法则很少。机械球磨法具有工艺简单、环境污染小、易于工业化生产等特点,应...; 吴开霞; 关键词：二氧化钛薄膜降解率; 文献传递

机械球磨方法在表面薄膜涂层制备中的应用被引量：10: 2014年; 介绍了机械球磨法的最新应用——机械球磨涂覆技术(MCT)。对其工艺理论、球磨过程的影响因素进行了综述,阐述了机械球磨涂覆技术在机械镀层和在球磨介质上制备薄膜材料领域的应用,讨论了机械涂覆技术在涂层制备中表现出的优势和存在的弊端。基于研究现状,展望了该技术的今后发展方向。; 陈立甲查五生吴开霞吕先竞; 关键词：涂层

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吴开霞