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中间层对GH5188高温合金TLP扩散焊接头的影响: 2024年; 通过自主研发制备了三种不同W含量KCo7、KCo8、KCo9中间层,采用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)对中间层进行表征,并在1180℃保温60 min的条件下进行GH5188高温合金真空瞬间液相扩散焊试验验证;分别研究了中间层厚度以及不同中间层接头显微结构及力学性能的影响。结果表明:当KCo7中间层厚度为20μm时,接头存在大量未焊合缺陷,室温抗拉强度仅有568 MPa;当KCo7中间层厚度增加至40μm时,焊缝填充良好,室温抗拉强度达到941.3 MPa。此外,随着中间层中W含量由0增加至8%(质量分数)时,焊缝中心富W的M_6C析出量明显增加,室温抗拉强度先上升后下降。其中,采用厚度为40μm的KCo8中间层获得的接头具有最高的室温抗拉强度1033 MPa,且断裂发生在母材区。; 滕俊飞周惠焱李家豪伍大为陈伟兼林铁松黄永德; 关键词：钴基高温合金 TLP扩散焊中间层

GH3230合金TLP扩散连接动力学实验研究: 2024年; 过渡液相(TLP)扩散连接能够获得与母材组织性能相似的焊缝,因而成为航空发动机热端部件镍基高温合金结构的重要连接技术而被广泛应用。TLP扩散连接过程中液相的等温凝固形成不含析出物的固溶体组织是TLP扩散连接机制与过程动力学的核心环节,采用自行研制的镍基非晶态中间层针对GH3230合金的TLP扩散连接过程进行了研究试验,重点分析了不同连接时间条件下TLP扩散连接焊缝区域的元素扩散和分布特征,以中间层中Co元素为示踪原子,根据GH3230合金与中间层材料中的Co元素的含量分布状态判定等温凝固阶段前的液相最大宽度及等温凝固完成时间等重要参数,结果表明:液相最大宽度为72μm,GH3230合金在1180℃的焊接温度下TLP扩散连接等温凝固完成时间大于4 h。; 吴磊滕俊飞吕彦龙曲文卿曲文卿; 关键词：镍基高温合金过渡液相扩散焊等温凝固

GH5188高温合金TLP接头等温凝固过程数值计算: 2024年; 瞬间液相扩散焊接过程中一个重要的参数是完全等温凝固所需的时间,本研究选用自主研制的KCo10钴基中间层进行试验,在1130、1150和1180℃(1403、1423和1453 K)的温度下进行了不同保温时间的焊接。以共晶液相两侧的固溶体作为边界,测量平均非等温凝固区域快速凝固区(ASZ)尺寸。通过测量ASZ的尺寸随焊接时间的平方根变化的情况,采用数据拟合的方式得出ASZ尺寸与结合时间的线性关系,然后基于菲克第二定律随时间变化的扩散方程建立等温凝固过程的数学模型,对等温凝固时间tIS进行模拟求解,从而预测等温凝固所需时间,并经过实验验证了数学模型预测等温凝固时间的准确性。; 滕俊飞伍大为李家豪周惠焱周嘉禾林铁松黄永德; 关键词：瞬间液相扩散焊

张力腿式风机动力响应的简化刚体理论模型分析: 2024年; 为探究张力腿式(TLP)风机的运动响应规律,快速获取其结构的动力响应特性,供海上漂浮式风机概念设计参考,对该型风机运动响应的简化模型进行研究。以美国国家可再生能源实验室(NREL)提出的TLP风机为研究对象,基于欧拉-拉格朗日动力方程建立三自由度简化理论模型,求出该模型的位移响应理论解,并将其与OpenFAST数值仿真结果进行对比,验证该简化理论模型的准确性。研究表明,在TLP浮式风机运动幅度较小的情况下,采用简化的理论模型能提高响应的求解效率,同时保证计算精度满足要求。通过该简化模型能快速得到TLP浮式风机结构的动力响应特性,为海洋结构防灾减灾及振动控制研究提供参考。; 张亚汪大海郑华冬杨龙; 关键词：动力特性简化模型

海上风电TLP基础锚固装置及海上风电TLP基础: 本公开涉及一种海上风电TLP基础锚固装置及海上风电TLP基础，海上风电TLP基础锚固装置包括锚固主体、锚爪组件以及连接杆，锚固主体构造为环形结构并且设置连接槽；锚爪组件设置有多个，沿锚固主体的周向分布，锚爪组件包括锚爪本...; 闫琛王雨申辉刘伟周全智曹淑刚罗翔张浩

MGH956合金发动机层板冷却结构的TLP扩散焊接: 2024年; 文中针对MGH956合金的发动机层板结构开展TLP扩散焊接制备研究,为高可靠航空发动机高温部件的制造提供技术支持。文中采用自研的KNiCr-3中间层在1240℃保温8 h的工艺条件下TLP扩散焊接制备了MGH956层板冷却结构,测试了层板结构焊接质量和接头力学性能。室温和高温拉伸测试结果表明,MGH956合金层板结构TLP扩散焊接头断裂发生在层板方柱(扰流柱)结构上,焊缝未发生断裂,室温和高温抗拉强度达到了基体材料的90%。超声检测结果表明,层板扰流柱与冲击板之间焊缝质量优异,未发现任何缺陷,焊缝形成了均匀的固溶体组织。微观组织与成分分析表明,焊缝附近区域各元素分布比较均匀,未出现成分和组织结构突变的区域,优质焊缝保证了结构能够与MGH956基体相当的热、力学性能。; 曲文卿张斯涵成燊涛吕彦龙滕俊飞庄鸿寿; 关键词：MGH956合金 TLP扩散焊焊缝质量

TLP扩散焊接工艺参数对GH5188高温合金接头微观组织及力学性能的影响: 2024年; 采用自主设计的KCo8钴基中间层对GH5188高温合金进行瞬间液相扩散连接,借助扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)及电子探针(EPMA)分析评估了瞬间液相扩散焊接工艺参数对接头微观组织的影响,探究了焊接工艺对接头的影响机理,采用电子万能试验机检测接头的力学性能进行评估并分析其断裂机理。结果表明,典型的接头主要由3种区域构成:GH5188合金(母材),M_(5)B_(3)、M_(3)B_(2)等析出相存在的扩散区和钴基固溶体构成的等温凝固区。扩散区的扩散行为与焊接工艺有关,随着焊接温度的升高或保温时间的延长,扩散区析出相的密集程度逐渐减小。最佳工艺参数为焊接温度1180℃,保温60 min,接头平均抗拉强度为1033 MPa,达到母材性能的96.5%,且断裂于母材,满足工程背景需求,并为GH5188 TLP扩散焊的广泛应用提供参考。; 滕俊飞李家豪周惠焱伍大为徐海涛林铁松黄永德; 关键词：TLP

航空发动机GH3230高温合金层板结构TLP扩散焊接制备及力学性能研究: 2024年; 随着更高推重比需求的不断提高,航空发动机热端部件不仅需要耐高温材料,更需要冷却效率更高的结构形式,本文采用自主研制的KNiCr–5中间层在1200℃保温4 h的工艺条件下TLP扩散焊接制备了GH3230高温合金多孔层板冷却结构,测试了层板结构模拟件的焊接质量和接头力学性能。超声检测结果表明,层板模拟件所有柱形结构(扰流柱)与底板(冲击板)焊接完好,未发现任何缺陷。焊缝形成了均匀的固溶体组织,无任何化合物相、裂纹和孔洞缺陷存在。室温/950℃高温拉伸测试结果表明,层板板柱结构模拟件和GH3230高温合金棒材对接结构全部断裂在GH3230高温合金基体,焊缝强度均明显高于GH3230高温合金。高温拉伸断裂试件的延伸率高达52%,薄板焊缝90°三点弯曲后无开裂,微观观察无裂纹等缺陷,表明了焊缝具有优异塑性。优异的焊接质量和性能保证了焊缝结构承受高温载荷时能达到GH3230高温合金基体的传热和承力性能,避免了焊缝成为整个层板结构薄弱环节。; 曲文卿张斯涵吕彦龙滕俊飞汪淼杨文静庄鸿寿; 关键词：TLP扩散焊

海上风电TLP基础锚固装置及海上风电TLP基础: 本公开涉及一种海上风电TLP基础锚固装置及海上风电TLP基础，海上风电TLP基础锚固装置包括锚固主体、锚爪组件以及连接杆，锚固主体构造为环形结构并且设置连接槽；锚爪组件设置有多个，沿锚固主体的周向分布，锚爪组件包括锚爪本...; 闫琛王雨申辉刘伟周全智曹淑刚罗翔张浩

W元素对单晶合金TLP扩散焊微观组织与性能的影响: 2024年; 为了研究W元素在单晶合金TLP扩散焊过程中的作用机制,采用两种自主设计的镍基钎料钎焊DD6单晶高温合金,分析了W元素对焊缝显微组织和高温性能的影响.结果表明,含W钎料在DD6钎焊时的等温凝固过程较缓慢,在1 220℃钎焊120 min后才可完成等温凝固,不含W钎料所形成的焊缝存在骨架状富Cr,Ni和W的化合物,而添加W元素后焊缝中主要存在块状W,Cr和Ni化合物,钎焊30 min后,不含W钎料所形成的焊缝性能较高,随着钎焊时间的延长,两种钎料的接头高温抗拉强度均明显提升,且含W钎料的提升速率高于不含W钎料,表明在焊缝完成等温凝固后,W元素对焊缝具有明显的强化作用.采用含W钎料的DD6单晶焊缝1 000℃的高温强度可达到639 MPa,约为母材强度指标的90%.; 张永志王炜黄钲钦黄佳华; 关键词：单晶高温合金钎焊高温性能

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