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基于壁面射流的下击暴流非稳态风场大涡模拟被引量：5: 2018年; 为研究边界层风洞中下击暴流大缩尺比试验的可行性,基于冲击射流和壁面射流模型,采用大涡模拟方法,分析了静止和移动下击暴流的风场特性;通过与Wood模型、Oseguera模型、Victory模型以及经典壁面射流实验对比,验证了采用冲击射流和壁面射流模型在模拟稳态下击暴流出流段的一致性和有效性;在壁面射流模型入口处引入3种速度函数,模拟了下击暴流非稳态风速时程.研究结果表明:与冲击射流一样,无协同流壁面射流能够有效地模拟静止下击暴流的稳态出流段;当冲击射流平移速度为出流速度的15%时,其最大水平风速较静止冲击射流增大了15.8%;协同流速度为射流速度的19.2%时,其最大风速较无协同流壁面射流增大了16.9%,带协同流壁面射流能够有效地模拟移动下击暴流;提出的速度入口函数模型作为壁面射流入流条件,能够较为真实地模拟出Andrews AFB下击暴流非稳态风场.; 钟永力晏致涛王灵芝王灵芝; 关键词：下击暴流壁面射流冲击射流风速时程

基于风洞试验的苏通大跨越输电塔风振系数研究被引量：18: 2019年; 苏通大跨越输电塔的结构形式有别于普通的钢结构杆塔,其塔身下部结构采用钢管混凝土、上部结构采用钢管,质量突变大,主要受风荷载控制,并且塔高超出GB 50009-2012《建筑结构荷载规范》的梯度风高度限制。为此,采用气动弹性模型和刚性模型的边界层风洞试验确定苏通大跨越输电塔的风致响应和气动力,基于试验数据计算不同风向角下的惯性力风振系数、位移风振系数和有效荷载风振系数,并进行对比。并通过有限元分析梯度风高度对惯性力风振系数的影响,同时将有限元分析得到的风振系数分布和加权值与DL/T 5154的风振系数规定作比较。结果表明:上述3种风振系数分布规律并不相同,由其分别确定的等效位移接近于试验值;考虑梯度风高度后,风振系数变小,分布形状影响小;苏通大跨越输电塔的惯性力风振系数加权值小于1.6,且风振系数由下到上不是单调增大。; 赵爽晏致涛晏致涛李正良董建尧; 关键词：输电塔气动弹性模型风洞试验风振系数梯度风

表面粗糙度对导线风荷载及涡激振动的影响被引量：9: 2018年; 输电导线的截面形状对导线的气动力特性有重要影响,其风压占整个输电线路风压的50%~70%。采用基于RANS的SST k-ω湍流模型,对真实粗糙截面和光滑截面导线的气动特性及横向涡激振动进行数值分析,并和试验进行了对比。利用ICEM对流体计算域进行结构化网格划分,采用动网格和滑移网格模型,将计算结构响应的Newmark-β通过UDF代码嵌入FLUENT软件,建立2D圆柱横流向涡激振动的计算模型;通过改变折减风速和雷诺数,研究均匀来流高雷诺数下输电导线的气动力和振动特性。结果表明,考虑导线表面粗糙度后,固定导线的气动力以及斯托劳哈尔数有所降低;导线涡激振动的"锁定"区的范围变广,振动幅值变大;当折减风速为5.766时,粗糙截面涡激振动的峰值振幅达到0.9D;导线的气动力以及涡脱模式也出现较大变化,即导线表面粗糙度对导线的气动特性影响较大。; 晏致涛晏致涛王灵芝游溢孙毅; 关键词：输电导线气动特性涡激振动

附建式变电站楼板振动分析被引量：3: 2015年; 为解决城市用地紧张及用电量要求这一实际相互矛盾的问题,越来越多的地区将独立占地变电站的主控楼当作一个模块附建到其他综合建筑中去,这种附建式变电站中的振动设备会引发多层楼板的结构振动,不仅降低了设备的动态精度和使用性能,而且降低了楼面的振动舒适性。在分析各国建筑规范中关于振动舒适度指标基本规定的基础上,建立了附建式变电站整体结构在设备激振作用下有隔振垫和无隔振垫情况下的动力响应分析有限元计算模型。通过对各模型进行振动时程分析,将计算结果和规范规定的限值进行比较,判定了附建式变电站的舒适度及隔振垫的隔振效果。; 戴志勇涂昊曦张雪峰黄有为王灵芝; 关键词：楼板振动隔振

放置变压器弹性边界薄板振动分析: 2015年; 放置在楼面上的变压器的周期振动不仅降低了设备的动态精度和使用性能,而且降低了楼面的振动舒适性。利用瑞利-里兹能量法,将矩形薄板体系的位移振型函数代入哈密顿变分方程,推导出以整体体系的自由振动固有频率为特征值、以位移振型函数中的傅里叶系数组成的向量为特征向量的标准特征方程。将附加分布质量矩形薄板的横向位移函数变量分离为空间函数(振型)和时间函数(广义坐标)的积,并利用振型的正交性推导出强迫振动作用下的振动位移响应的表达式。以典型的附加变压器的矩形薄板为例,分析了弹性边界刚度4个参数对薄板体系的振动特性的影响。; 晏致涛王灵芝李正良戴志勇邓璞; 关键词：变压器薄板

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王灵芝